Există două abordări principale pentru determinarea factorului de siguranță: statistică și economică.
Metode statistice bazate pe nivelul de serviciu necesar:
Probabilitatea de lipsă de stoc pe ciclu de inventar (sau între două comenzi),
Probabilitatea satisfacerii cererii
Nivelul de pregătire - caracterizat prin perioada în care stocurile trebuie să fie „pozitive”,
· Frecvența optimă a deficitului de stoc pentru perioada de raportare.
Metode economice bazate pe optimizarea costurilor:
Nivelul admisibil al pierderilor din cauza lipsei de stocuri în depozit,
· Raport optim între costurile de depozitare și pierderile din cauza lipsei stocurilor în depozit.
Să luăm în considerare mai detaliat metoda de ordine permanentă într-o formă simplificată.
Este necesar să se determine valoarea stocului de rezervă, pentru care raportul dintre costurile de depozitare și pierderile din cauza lipsei de stoc va fi optim.
Să luăm în considerare soluția acestei probleme atunci când folosim sistemul de gestionare a stocurilor bazat pe metoda comenzii permanente. Mărimea stocului de siguranță va determina dimensiunea punctului de recomandă. Soluția la această problemă nu va afecta dimensiunea optimă a comenzii, ci va afecta doar modificarea punctului de recomandă. Prin urmare, optimizăm două tipuri de costuri:
Costurile stocului de siguranță, care fac parte din costurile totale de depozitare și care vor fi egale cu:
TC \u003d C h 1 * R, (9,32)
unde C h 1 - costul stocării a 1 unitate de stoc pentru perioada de raportare, R - valoarea stocului de rezervă.
Pierderi din cauza lipsei de stoc, care sunt egale cu:
U = C d 1 *S*r, (9,33)
unde C d 1 - pierderi din cauza lipsei de 1 unitate de stoc în depozit, S - numărul probabil de lipsuri de stoc pentru perioada de raportare, r - deficitul mediu de stoc în unități.
În această problemă, luăm în considerare pierderile datorate unui deficit de stocuri, care nu depind de durata penuriei, ci depind de volumul penuriei și de numărul de lipsuri pentru perioada de raportare. Un model în care aceste pierderi depind de durata deficitului necesită calcule mai complexe.
Algoritmul de soluție se bazează pe metodologia analizei marginale sau limită. În această tehnică, adunăm (sau scădem) din parametrul studiat câte unul și analizăm efectul acestei modificări asupra valorii optimizate. Dacă această influență este pozitivă, atunci continuăm să schimbăm acest parametru în aceeași direcție până când scade la zero. Dacă influența este negativă, atunci schimbăm parametrul în cealaltă direcție și trecem din nou la influența zero. La influența zero, valoarea parametrului este optimă. Algoritmul de calcul este prezentat în fig. 9.14. Această tehnică este adesea folosită pentru a găsi soluții optime în analiza economică.
Orez. 9.14. Algoritm de calcul al factorului de siguranță
Contribuția pozitivă (câștig - economii la costurile de depozitare) din fiecare unitate suplimentară va rămâne constantă pe măsură ce stocul de siguranță scade.
Contribuția negativă (pierderi - pierderi din cauza deficitului de stocuri) din fiecare unitate suplimentară va crește odată cu scăderea stocului de rezervă, pe măsură ce probabilitatea unui deficit de stocuri (S) va crește.
Câștigul este mai mare decât pierderea, apoi cu o scădere a stocului de rezervă cu fiecare unitate, obținem profit suplimentar atâta timp cât câștigul este mai mare decât pierderea.
Pierderile sunt mai mari decât câștigurile, atunci o creștere a stocului de rezervă duce la o scădere a pierderilor.
Mărimea optimă a stocului de rezervă se obține în condițiile:
S*C d 1 = C h 1 , (9,33)
În această condiție (9.33.) câștigul este egal cu pierderile.
Algoritmul complet de calcul al optimizării costurilor poate fi interpretat în Figura 9.15.
Orez. 9.15. Un exemplu de calcul al factorului de siguranță folosind metoda de optimizare a costurilor
· Dacă cunoaștem costul depozitării (C h1) și pierderile datorate deficitului de stocuri (C d 1), putem calcula frecvența optimă a lipsurilor de stoc pentru perioada de raportare, în care costurile totale vor fi minime în funcție de formula (9.33).
S \u003d C h 1 / C d 1 - formula pentru calcularea frecvenței optime de epuizare a stocurilor(9.34)
· Cunoscând frecvența optimă a deficitului de stoc pentru perioada de raportare (S) și frecvența comenzilor (N), putem calcula probabilitatea deficitului de stoc (P) pentru un ciclu de rotație a stocurilor (sau între două comenzi):
P \u003d S / N - formula de calcul a probabilității de lipsă a stocurilor pentru o perioadă de rotație a stocurilor (9.35.)
· Valoarea (P) este direct legată de factorul de siguranță (k) pe baza regulii normale de distribuție a probabilității. Factorul de siguranță este determinat pe baza unor tabele speciale care pot fi găsite în orice literatură de gestionare a stocurilor.
factorul de siguranță arată de câte ori sarcina de proiectare P P este mai mare decât P O operațională.
factor de siguranță – valoare experimentală. Scopul său principal este de a asigura absența deformațiilor reziduale în elementele structurale sub sarcini operaționale. Pentru materialele structurale utilizate în AT, această condiție este prevăzută la f≈1.5. De obicei, se ia f=1,5-2 pentru structurile aeronavelor, f=1-1,5 pentru dispozitivele de unică folosință. Cu cât f mai mare, cu atât designul funcționează mai fiabil, dar, în același timp, crește și greutatea acestuia.
Valoarea relativ mică a factorului de siguranță în AT în comparație cu alte domenii de tehnologie determină cerințe sporite pentru acuratețea calculelor pentru rezistența structurilor aeronavelor, pentru calitatea materialelor utilizate, pentru tehnologia de fabricație și repararea AT.
Factorul de siguranță ține cont și de posibilitatea, în unele cazuri excepționale, a unui oarecare exces de sarcină față de cea maximă de funcționare. În același timp, trebuie să ofere o astfel de valoare a sarcinii de proiectare, care nu ar fi atinsă niciodată pe toată durata de viață a aeronavei. În trecut, satisfacerea unei astfel de cerințe la alegerea unui factor de siguranță asigura o fiabilitate aproape absolută a structurii unei aeronave. În ultimii ani, din cauza duratei de viață mai lungi a aeronavei și a creșterii puternice a vitezei de zbor, factori precum încărcările repetate, încălzirea și, uneori, fluajul materialului au început să aibă o mare influență asupra rezistenței structurii pe termen lung. funcționare, care a necesitat dezvoltarea și introducerea de noi criterii de evaluare a fiabilității proiectării.
14. Norme de rezistenţă şi rigiditate a aeronavelor.
Standardele de rezistență stabilesc nivelul general de rezistență a aeronavei, încărcarea pieselor și ansamblurilor sale principale și condițiile pentru verificarea rezistenței lor în timpul testării. Standardele de rezistenţă stabilesc: a) un grad de rezistenţă suficient pentru tipuri variate aeronave, care oferă o probabilitate acceptabil de scăzută de distrugere a aparatului în modurile de zbor, decolare și aterizare specificate pentru acesta. Acest grad de rezistență se stabilește prin parametrii de încărcare maxim admisi în funcțiune: n E min = -0,5n E max . b) operaționale, adică cea mai mare sarcină admisă în exploatare pe părțile principale ale aeronavei. c) factorii de siguranță f, care arată raportul dintre sarcina de rupere Р def și Р exp operațional pentru principalele părți și ansambluri ale aeronavei.
Standardele de rigiditate reglementează deformațiile permise ale părților aeronavei - deformații și unghiuri de răsucire, stabilesc valoarea sarcinii la care nu ar trebui să existe deformații reziduale vizibile, pierderea stabilității pielii etc. în standardele de rigiditate se formulează cerințe pentru valorile vitezelor critice de auto-oscilații pentru suprafețele portante ale aeronavei, eficiența cârmelor etc.
15. Limitarea vitezei de zbor și a proprietăților de zbor ale aeronavei în funcție de condițiile de rezistență.
Aeronavele moderne cu un raport important tracțiune-greutate au limitări: a) în ceea ce privește presiunea dinamică q max . la depăşirea vitezei corespunzătoare lui q max, sarcinile locale depăşesc valorile admise. Acest lucru este deosebit de periculos pentru mecanizare, trape, un felinar etc. 
. Pentru aeronavele moderne q max =7500…10000daN/m 2 . b) pentru reîncărcare într-un chatter: 
;
c) temperatura.
În plus, la altitudini mari, viteza poate fi limitată de numărul Mach al zborului din cauza condițiilor de asigurare a stabilității și controlabilității aeronavei. Viteza poate fi limitată în condițiile excluderii deformațiilor și vibrațiilor periculoase ale părților aeronavei în ceea ce privește rezistența suspensiilor și a componentelor acestora.
Când se calculează componentele individuale ale încărcăturii totale de căldură, este necesar să se cunoască în mod fiabil toate condițiile de funcționare de mai sus ale echipamentelor de refrigerare și modurile de depozitare a produselor. Cu toate acestea, unii dintre acești parametri rămân adesea necunoscuți în timpul calculului. În acest caz, este necesar să setați niște parametri medii pentru un anumit mod de funcționare și să introduceți un coeficient pentru această componentă. Cu alte cuvinte, aceasta este o măsură a ignoranței noastre cu privire la orice condiții sau moduri de funcționare a camerei.
Valoarea factorului de siguranță, de regulă, este în intervalul de la 1,0 la 1,1.
Exemplu de calcul
Revenind la exemplu, observăm că la calcularea cifrei de afaceri zilnice a produsului am folosit valoarea estimată a acestuia de 10% din încărcătura totală a camerei. Prin urmare, pentru această componentă a sarcinii termice, vom introduce un factor de siguranță egal cu 1,1. Ca urmare, pentru valoarea încărcăturii termice din produs, avem:Q "prod \u003d Q prod * K fără \u003d 4,936 * 1,1 \u003d 5,43 kW.
În plus, la calcularea sarcinii termice datorate deschiderii ușii, am folosit și valoarea zilnică estimată a cifrei de afaceri a încărcăturii și, prin urmare, pentru această componentă a încărcăturii vom introduce un factor de siguranță egal cu 1,05:
Q "inf \u003d Q inf * K fără \u003d 2120 * 1,05 \u003d 2226 W.
Proprietățile mecanice ale metalului sunt testate în instalații metalurgice cu ajutorul unor teste selective, prin urmare, este mai probabil ca un material cu următoarele proprietăți, stabilite de GOST, să intre în structură.
Controlul proprietăților mecanice ale metalului are loc pe eșantioane mici în timpul tensiunii uniaxiale, dar de fapt metalul lucrează în structuri mari în timpul unei stări de efort complexe.
Factor de securitate asupra materialelor ia în considerare impactul tuturor acestor factori pentru a reduce capacitatea portantă a structurii.
Setați scăderea proprietăților mecanice împotriva valorile normative eventual ca urmare a prelucrării datelor statistice ale testelor din fabrică ale oțelului și al lucrului oțelului în structuri - ca rezultat al studiului.
Pe baza analizei curbelor de distribuție a testelor de oțel, este posibil să se determine factorul de siguranță pentru atribuirea rezistenței de proiectare a oțelului la limita de curgere.
Ca urmare a stabilirii rezistenței de proiectare din punct de vedere al limitei de curgere, a valorilor coeficientului k m \u003d 1,1 - 1,2 pentru clasele de oțel Din 38/23 - Din 60/45.
Factor de securitateîn funcţie de material se ia crescut dacă rezistenţa de proiectare este atribuită în funcţie de rezistenţa temporară.
Să presupunem că au apărut circumstanțe neprevăzute, după care solicitările din structură au atins valoarea limitei de curgere, ca urmare a ceea ce s-a întâmplat, elementele întinse și îndoite au început să primească deformații crescute, dar nu vor deveni inutilizabile, ci dacă solicitarea este egală cu rezistența la tracțiune, atunci va exista o ruptură a elementului, care în niciun caz nu poate fi permisă. Cu privire la factor de securitate prin material pentru rezistența de proiectare pentru clasele de oțel C 46/33 și C 52/40 egală 1,5, pentru 60/45 - C 85/75= 1,6, iar pentru Din 38/23 - Din 44/29 = 1,45.
9) Lucrare si calcul pentru stabilitatea tijelor comprimate central.
Comportarea tijei la sarcină este caracterizată printr-un grafic (Fig. 2.4, b), unde la început, odată cu creșterea sarcinii, tija păstrează o formă rectilinie, cu o creștere suplimentară a sarcinii, când tija pierde. stabilitatea acestuia și începe să se clateze. Creșterea ulterioară (mică) a sarcinii externe este însoțită de o creștere rapidă a deformarii transversale f. După atingerea sarcinii maxime - a doua forță critică - tija își pierde capacitatea portantă (stare instabilă).
Stare echilibrată poate fi pentru și (punctele 1 și 2). Cu toate acestea, la , tija poate fi într-o stare stabilă (punctul 2) și instabilă (punctul 3) cu aceeași forță de compresiune.
Starea critică poate fi la și la (puncte și ).
 |
Fig.2.4. Lucrarea tijei comprimate central:
a - schema de proiectare; b - relatia dintre sarcina si deformarea tijei
În practică, flexibilitatea tijelor comprimate central (stâlpi, elemente de ferme, cadre etc.) este de aproximativ jumătate din limita specificată.
În schema clasică de mai sus, care presupune că în momentul flambajului sarcina rămâne constantă, atunci descărcarea are loc pe partea convexă a tijei și materialul începe să lucreze conform legii elastice. Cu toate acestea, dacă deformarea de compresie în procesul de flambaj crește sau rămâne constantă în fiecare punct al secțiunii tijei, de exemplu. descărcarea nu are loc, atunci întreaga secțiune este în stare plastică, caracterizată printr-un modul de deformare tangent.
În acest caz, tensiunea critică în regiunea plastică va fi V structuri de constructii există ambele scheme de lucru ale tijelor comprimate. De exemplu, elementele comprimate ale sistemelor static nedeterminate (ferme, cadre) își pierd stabilitatea conform schemei clasice - cu descărcare. În momentul pierderii stabilității, forțele sunt redistribuite între elemente. În coloanele care funcționează după o schemă determinată static, se va implementa a doua schemă - fără descărcare.
Până acum am considerat o tijă perfect dreaptă cu o sarcină aplicată strict de-a lungul axei. Cu toate acestea, în practică, acest lucru nu există. Designul capetelor tijelor comprimate nu asigură o aliniere perfectă, prin urmare, acești factori sunt luați în considerare prin introducerea excentricității echivalente a forței de compresiune „ ” în calcul. Depinde de flexibilitate și crește odată cu creșterea sa. În calculele practice, ei folosesc, i.e. cu excentricitate aleatorie. Atunci unde - factor de stabilitate sau se mai numește și coeficientul de îndoire finală sub compresie centrală.
Standardele de proiectare oferă formule și tabele corespunzătoare pentru determinare.
10) Analiza muncii și stabilității tijelor comprimate excentric și îndoite comprimate.
Cu acțiunea simultană asupra tijei a unei forțe axiale și a unui moment încovoietor (cauzat de o aplicare excentrică a unei sarcini), capacitatea sa portantă este determinată de dimensiunile secțiunii transversale și de rezistența finală a materialului.
În stadiul elastic al lucrului materialului, tensiunile din secțiunea transversală a tijei pot fi reprezentate ca suma tensiunilor de la compresiune centrală și de la încovoiere.
Fundamentele de calcul pentru stabilitatea tijelor comprimate excentric și comprimate - îndoite.
Pierderea capacității portante a tijelor lungi flexibile sub acțiunea simultană a unei forțe de compresiune și a unui moment încovoietor are loc din pierderea stabilității. În acest caz, starea de echilibru corespunzătoare poate fi definită în același mod ca și pentru compresia centrală, și anume starea staționară; - stare instabilă; - stare critică (unde și - creșterea muncii forțelor externe și interne).
Tijele comprimate excentric ale structurilor metalice reale își pierd stabilitatea odată cu dezvoltarea deformațiilor plastice.
Forța critică depinde de excentricitate "e". În practică, este mai convenabil să folosiți excentricitatea relativă adimensională m=e/ρ, Unde ρ=W/A- distanta sonora de latura celei mai comprimate fibre a tijei.
Formula de verificare a stabilității unei tije comprimate excentric va fi
N / (Aφ e) R y γ c
Pentru a asigura stabilitatea tijelor comprimate excentric (comprimate-îndoite), este recomandabil să dezvoltați secțiunea în direcția excentricității pentru a economisi metalul. De exemplu, așa cum se arată în Figura 2.6. Aceasta crește riscul de pierdere a stabilității tijei în direcția perpendiculară - față de axă „y”. În acest sens, formula de verificare a stabilității în raport cu axa „ y” se introduce un coeficient redus Cu.
N / cφ y A γ c R y
Unde c =N cr .M/N cr =φ y .M/φ y ; φ y .N cr– respectiv, coeficientul de stabilitate și forța critică la compresie centrală; N cr.M. φ y .M- forta critica si coeficientul de stabilitate corespunzator al compresiei centrale in jurul axei „y” in prezenta unui moment intr-un plan perpendicular.Coeficientul “c” depinde de excentricitatea relativa m x =e/ρ x.Forma secțiunii transversale a tijei și flexibilitate λy.
 |
Fig.2.6. Poziția cea mai rațională a secțiunii I cu compresia excentrică a tijelor
12) Lucrări și calcule îmbinări sudate cap la cap.
La proiectarea îmbinărilor sudate, este necesar să se țină cont de eterogenitatea acestora, care este determinată de concentrația de tensiuni, modificări ale caracteristicilor mecanice ale metalului și prezența unei stări reziduale și de deformare.
Îmbinările bine sudate au o concentrație mică de tensiuni din forțele externe, astfel încât rezistența unor astfel de îmbinări în tensiune sau compresie depinde de caracteristicile de rezistență ale metalului de bază și ale metalului de sudură. Tăierea marginilor elementelor îmbinate nu afectează rezistența statică a conexiunii și poate să nu fie luată în considerare.
Sudura la început și la sfârșit este saturată cu defecte (datorită tranzitoriului regim termic sudare), astfel încât începutul și sfârșitul cusăturii ar trebui afișate pe benzile tehnologice, după ce sudarea este finalizată și cusătura se răcește, aceste benzi sunt îndepărtate. Dacă este imposibil să aduceți secțiunile de capăt ale cusăturii la benzile tehnologice, lungimea estimată a cusăturii va fi mai mică decât lungimea reală.
Cu ajutorul sudurilor de filet se realizează diverse tipuri de îmbinări în structuri metalice: tee, colț, suprapunere.
Îmbinările prin suprapunere se realizează cu suduri de filet; pot fi atât laterale cât și frontale.
După natura transferului de efort cusături de flanc lucrați simultan pentru forfecare și îndoire. Distrugerea sudurii incepe de la sfarsit si are loc atat in metalul de sudura cat si in metalul limitei de fuziune, mai ales daca metalul depus este mai rezistent decat metalul de baza.
Cusături frontale transferă forțele destul de uniform pe lățimea elementului, dar extrem de neuniform pe grosimea cusăturii, datorită unei curburi ascuțite a fluxului de putere atunci când forța este transferată de la un element la altul, în special tensiunile sunt mari la rădăcina cusătură.metal de sudare sau metal de fuziune).
Plată:
La calcularea îmbinărilor sudate, este necesar să se țină cont de tipul de îmbinare, metoda de sudare (automată, semiautomată, manuală) și materialele de sudare corespunzătoare materialului de bază al structurii.
Calculul îmbinărilor sudate cap la cap sub acțiunea forței axiale care trece prin centrul de greutate al îmbinării se realizează conform formulei. De aici 
unde este cea mai mică dintre grosimile elementelor conectate; - lungimea estimată a cusăturii, egală cu lungimea sa completă, redusă cu, sau lungimea sa completă, dacă capetele cusăturii sunt scoase din îmbinare (de exemplu, pe benzi tehnologice); - rezistența de proiectare a îmbinărilor sudate cap la cap din punct de vedere al limitei de curgere (vezi SNiP II-23-81 *, anexa 5); - coeficientul conditiilor de munca.
În absența metodelor de control fizic, rezistența de proiectare a metalului îmbinării sudate conform standardelor este de .
Sub acțiunea unei forțe tăietoare Q la sudarea cap la cap apar tensiuni de forfecare în sudare.
Rezistența de proiectare la forfecare a îmbinării, unde este rezistența de proiectare la forfecare a metalului de bază.
Dacă rezistența de proiectare a metalului de sudură în îmbinarea cap la cap este mai mică decât rezistența de proiectare a metalului de bază, verificarea se efectuează pe secțiunea transversală a metalului de sudură.
Îmbinările cap la cap sudate realizate fără utilizarea metodelor fizice de control al calității, cu acțiunea simultană în aceeași secțiune a sudurii a tensiunilor normale și care acționează în direcții reciproc perpendiculare „X” și „Y” și tensiunile tăietoare trebuie verificate conform prevederilor formulă:
Aria secțiunii transversale calculată a sudurii la defecțiunea metalului sudat este egală cu 
, în cazul ruperii metalice a limitei de fuziune A wz = z k f l w
Secțiunea calculată este secțiunea metalică a limitei de fuziune. În acest caz, lungimea estimată a cusăturii 
.
Dacă 
, atunci secțiunea transversală calculată este secțiunea transversală pentru metalul sudat și efortul
Dacă 
, apoi se verifică rezistența îmbinării pentru metalul limitei de fuziune, apoi: ,
unde este forța care trece prin centrul de greutate al conexiunii; - lungimea estimată a cusăturii în îmbinarea sudată, egală cu lungimea totală a tuturor secțiunilor sale minus 1 cm; și - coeficienți luați conform Tabelului 4.3 și ținând cont de pătrunderea metalului în timpul sudării.
14) Grinzi compozite. Selectarea aspectului și a secțiunii.
Grinzile compozite sunt utilizate în cazurile în care grinzile laminate nu îndeplinesc condițiile de rezistență, rigiditate, stabilitate generală, adică pentru deschideri mari și momente de încovoiere mari și, de asemenea, dacă sunt mai economice. Principalele tipuri de secțiuni ale grinzilor compozite sunt prezentate în fig. 4, c, d.
Orez. 5. Secțiuni de grinzi
a - laminat, b - presat, c - sudat, d - nituit și șuruburi
Grinzile compozite sunt utilizate, de regulă, sudate. Grinzile sudate sunt mai economice decât grinzile nituite. Secțiunea lor constă de obicei din trei foi: una verticală - un perete și două orizontale - rafturi, care sunt sudate în fabrică prin sudare automată. Pentru grinzile aflate sub o sarcină mare în mișcare (grinzi mari de macara), uneori se folosesc grinzi nituite, constând dintr-o bandă verticală, colțuri de centură și una până la trei foi orizontale. Grinzile nituite sunt mai grele decât grinzile sudate și mai laborioase de fabricat, dar utilizarea lor este justificată de lucrul favorabil sub sarcini dinamice și de vibrații ridicate, precum și de relativa ușurință de a forma curele puternice.
Pentru a economisi materialul în grinzile compozite, secțiunile de-a lungul lungimii sunt modificate în conformitate cu diagrama momentelor încovoietoare. Lucrarea elastico-plastică a materialului în astfel de grinzi este permisă cu aceleași restricții ca și pentru grinzile laminate.
Sarcina de aranjare a secțiunilor grinzilor compozite ale variantei și eficiența și fabricabilitatea grinzilor depind în mare măsură de soluția corectă a acesteia. Este necesar să începeți aspectul secțiunii prin determinarea înălțimii grinzii, de care depind toți ceilalți parametri ai grinzilor.
13) Lucrări și calcule îmbinări cu șuruburi.
Lucrarea prin forfecare este principalul tip de lucru pentru majoritatea îmbinărilor, iar în diferite îmbinări are propriile sale caracteristici.
În îmbinările cu șuruburi cu forță de strângere necontrolată a piulițelor de precizie grosieră, normală și crescută, forțele de strângere a pachetului prin șuruburi și, în consecință, forțele de frecare care se dezvoltă între elementele conectate sub acțiunea forțelor tăietoare asupra conexiunii sunt incerte și în majoritatea cazurilor. cazurile sunt insuficiente pentru perceperea deplină a acestor forţe tăietoare. Funcționarea unei astfel de conexiuni poate fi împărțită în patru etape. În prima etapă, până când forțele de frecare dintre elementele conectate sunt depășite, șuruburile în sine nu suferă forțe de forfecare și lucrează doar în tensiune, întreaga legătură funcționează elastic. Acesta este modul în care funcționează conexiunile rezistente la forfecare pe șuruburi de înaltă rezistență. Odată cu o creștere a forței de forfecare exterioare, forțele de frecare interioare sunt depășite și începe a 2-a etapă - deplasarea întregii îmbinări prin spațiul dintre suprafața găurii și arborele șurubului. În a treia etapă, forța de forfecare este transferată în principal de presiunea suprafeței găurii către arborele șurubului; arborele șurubului și marginile găurii sunt mototolite treptat; șurubul este îndoit, întins, deoarece capul și piulița împiedică îndoirea liberă a tijei. Treptat, densitatea conexiunii este detonată, forțele de frecare scad, iar legătura trece în a 4-a etapă de lucru, care se caracterizează prin lucrul elastic-plastic. Distrugerea conexiunii are loc prin forfecarea bolțului, strivirea și perforarea unuia dintre elementele de îmbinat, sau separarea capului șurubului.
Această lucrare este foarte complicată de neregularitatea formei șurubului și a peretelui găurii, astfel încât calculul conexiunii este condiționat.
Se face, de asemenea, o distincție între funcționarea conexiunilor cu un singur șurub și cu mai multe șuruburi. Într-o conexiune cu mai multe șuruburi, aceleași nereguli în forma șurubului și a găurii, precum și posibilele goluri între șurub și gaură, duc inevitabil la funcționarea neuniformă a șuruburilor individuale ale conexiunii, care este luată în considerare de către atribuirea corespunzătoare a coeficientului condiţiilor de lucru ale racordului.
Calculul se bazează pe tipul posibil de distrugere a îmbinării prin forfecarea șurubului cu foi groase fiind conectate sau prin strivirea suprafeței găurii cu foi subțiri:
a) forța de proiectare percepută de un șurub de-a lungul forfei:
(6.1)
Se determină numărul de șuruburi n în legătură sub acțiunea unei forțe tăietoare N aplicată centrului de greutate al conexiunii, presupunând că munca tuturor șuruburilor este aceeași
Calculul elementelor conectate în sine pentru rezistență se efectuează ținând cont de slăbirea secțiunii transversale prin găuri peste suprafața netă Lit, dar cu presupunerea lucrului elastic-plastic al materialului elementelor conectate, luate în considerare de coeficientul conditiilor de munca. Se acceptă: pentru grinzi pline, stâlpi și plăci cap la cap 1.1, pentru structurile cu bare ale acoperișurilor și tavanelor 1.05 și se ia în considerare concomitent cu coeficientul de condiții de funcționare a întregii structuri;
c) în îmbinările pe șuruburi de mare rezistență cu o forță de întindere controlată a șurubului (rezistent la forfecare, de frecare), forțele de strângere a elementelor ce urmează a fi conectate prin șuruburi sunt atât de mari încât, sub acțiunea forțelor tăietoare, frecarea forțele care apar în legătură percep complet aceste forțe tăietoare și întreaga legătură funcționează elastic.
De o importanță decisivă în funcționarea unei astfel de conexiuni sunt forța de întindere a șurubului (egale cu forța de proiectare a șurubului în tensiune) și calitatea suprafețelor de frecare. Forța tăietoare de proiectare care poate fi absorbită în legătură cu elementele strânse cu un șurub de înaltă rezistență poate fi determinată prin formula:
Similar cu formula (6.2), se găsește numărul de șuruburi n necesar pentru a transfera forța tăietoare în legătură, presupunând că distribuția forței între șuruburi este uniformă:
Factor de securitate
Factor de securitate
f - este utilizat la determinarea sarcinilor de proiectare pe Рp în funcție de valorile sarcinilor maxime operaționale Pe și este egal cu:
f = Pr / Re.
K. b. introdus pentru a asigura nivel inalt fiabilitatea aeronavei în ceea ce privește rezistența statică, ținând cont de posibila răspândire a sarcinilor externe și de caracteristicile de rezistență ale structurii aeronavei. Valori Pentru. sunt stabilite în standardele de rezistență, în industria aeronautică, valorile tipice de f de la 1,5 la 2 sunt acceptate.
Aviație: Enciclopedie. - M.: Marea Enciclopedie Rusă. redactor-șef G.P. Svișciov. 1994 .
Vedeți care este „Factorul de siguranță” în alte dicționare:
Factor de securitate- C - coeficient care determina gradul de crestere a sarcinii de control in raport cu sarcina asupra produsului, corespunzator capacitatii portante proiectate a acestuia. [GOST 8829 94] Termen de titlu: Teoria și calculul structurilor Titluri enciclopedie: ... ... Enciclopedie de termeni, definiții și explicații ale materialelor de construcție
Factorul de corecție la valoarea experimentală sau calculată a explozivității, care determină valoarea maximă admisă a acestui parametru (concentrație, temperatură, presiune etc.) pentru un anumit proces de producție. Edward. Dictionar… … Dicţionar de urgenţe
factor de securitate- — [Ya.N. Luginsky, M.S. Fezi Zhilinskaya, Yu.S. Kabirov. Dicționar englez rus de inginerie electrică și industria energetică, Moscova, 1999] Subiecte în inginerie electrică, concepte de bază EN coeficient de siguranță factor de siguranță f / s ... Manualul Traducătorului Tehnic
factor de securitate— 3,99 factor de rezistență al clasei de siguranță
factor de siguranță C 3.6 factor de siguranță C Sursa: GOST R 54271 2010: Ancore pentru rețeaua de contact ... ... Dicționar-carte de referință de termeni ai documentației normative și tehnice
factor de securitate- saugos laipsnis statusas T sritis radioelektronika atitikmenys: engl. grad de siguranţă vok. Sicherheit, f; Sicherheitsfaktor, m; Sicherheitsgrad, m rus. factor de siguranță, m; grad de siguranta, fpranc. coeficient de securitate, m; gradul...
factor de securitate- saugos faktorius statusas T sritis radioelektronika atitikmenys: engl. factor de siguranță vok. Sicherheitsfaktor, m; Sicherheitsgrad, m rus. factor de siguranţă, m pranc. coeficient de securitate, m; facteur de securitate, m... Radioelectronica terminų žodynas
Un indicator care caracterizează condițiile de trafic pe o anumită secțiune de drum (de exemplu, în localitate sau pe o curbă în plan) și se apropie de acesta. Folosit pentru identificarea secțiunilor periculoase ale drumurilor.