Hay dos enfoques principales para determinar el factor de seguridad: estadístico y económico.
Métodos estadísticos basados en el nivel de servicio requerido:
Probabilidad de escasez de existencias por ciclo de inventario (o entre dos pedidos),
Probabilidad de satisfacer la demanda
Nivel de preparación - caracterizado por el período durante el cual las existencias deben ser "positivas",
· Frecuencia óptima de escasez de inventario para el período del informe.
Métodos económicos basados en la optimización de costes:
Nivel permisible de pérdidas por falta de existencias en el almacén,
· Óptima relación entre costes de almacenaje y mermas por falta de stock en almacén.
Consideremos con más detalle el método de orden permanente en una forma simplificada.
Es necesario determinar el valor de las existencias de reserva, para lo cual la relación entre los costos de almacenamiento y las pérdidas por escasez de existencias será óptima.
Consideremos la solución de este problema al usar el sistema de gestión de inventario basado en el método de orden permanente. El tamaño del stock de seguridad determinará el tamaño del punto de pedido. La solución a este problema no afectará el tamaño óptimo del pedido, sino que solo afectará el cambio en el punto de pedido. Por ello, optimizamos dos tipos de costes:
Costos de existencias de seguridad, que forman parte de los costos totales de almacenamiento y que serán iguales a:
TC \u003d C h 1 * R, (9.32)
donde C h 1 - el costo de almacenar 1 unidad de stock para el período de informe, R - el valor de las existencias de reserva.
Pérdidas por escasez de inventario, que son iguales a:
U = C d 1 *S*r, (9.33)
donde C d 1 - pérdidas debidas a la escasez de 1 unidad de stock en el almacén, S - el número probable de veces de escasez de stock para el período de informe, r - la escasez de stock promedio en unidades.
En este problema, consideramos las pérdidas debido a la escasez de existencias, que no dependen de la duración de la escasez, sino del volumen de la escasez y la cantidad de escasez para el período de informe. Un modelo en el que estas pérdidas dependan de la duración del déficit requiere cálculos más complejos.
El algoritmo de solución se basa en la metodología de análisis límite o marginal. En esta técnica, sumamos (o restamos) del parámetro en estudio por uno y analizamos el efecto de este cambio en el valor optimizado. Si esta influencia es positiva, continuamos cambiando este parámetro en la misma dirección hasta que se reduce a cero. Si la influencia es negativa, entonces cambiamos el parámetro en la otra dirección y nos movemos nuevamente a cero influencia. Con influencia cero, el valor del parámetro es óptimo. El algoritmo de cálculo se muestra en la fig. 9.14. Esta técnica se utiliza a menudo para encontrar soluciones óptimas en el análisis económico.
Arroz. 9.14. Algoritmo para calcular el factor de seguridad
La contribución positiva (ganancia - ahorro en costos de almacenamiento) de cada unidad adicional permanecerá constante a medida que disminuya el stock de seguridad.
La contribución negativa (pérdidas - pérdidas por escasez de existencias) de cada unidad adicional aumentará con una disminución de las existencias de reserva, ya que aumentará la probabilidad de escasez de existencias (S).
La ganancia es mayor que la pérdida, luego con una disminución en el stock de reserva por cada unidad, obtenemos una ganancia adicional siempre que la ganancia sea mayor que la pérdida.
Las pérdidas son mayores que las ganancias, entonces un aumento en el stock de reserva conduce a una disminución de las pérdidas.
El tamaño óptimo del stock de reserva se obtiene bajo la condición:
S*C re 1 = C h 1 , (9.33)
Bajo esta condición (9.33.) la ganancia es igual a la pérdida.
El algoritmo completo de cálculo de optimización de costos se puede interpretar en la Figura 9.15.
Arroz. 9.15. Un ejemplo de cálculo del factor de seguridad usando el método de optimización de costos
· Si conocemos el costo de almacenamiento (С h1) y las pérdidas por escasez de existencias (C d 1), podemos calcular la frecuencia óptima de escasez de existencias para el período del informe, en el que los costos totales serán mínimos según el fórmula (9.33).
S \u003d C h 1 / C d 1 - fórmula para calcular la frecuencia óptima de desabastecimiento(9.34)
· Conociendo la frecuencia óptima de escasez de inventario para el período del informe (S) y la frecuencia de los pedidos (N), podemos calcular la probabilidad de escasez de inventario (P) para un ciclo de rotación de inventario (o entre dos reordenes):
P \u003d S / N - fórmula para calcular la probabilidad de escasez de inventario para un período de rotación de inventario (9.35.)
· El valor (P) está directamente relacionado con el factor de seguridad (k) basado en la regla de distribución de probabilidad normal. El factor de seguridad se determina sobre la base de tablas especiales que se pueden encontrar en cualquier literatura de gestión de inventario.
el factor de seguridad muestra cuántas veces la carga de diseño P P es mayor que la P O operativa.
factor de seguridad - valor experimental. Su objetivo principal es asegurar la ausencia de deformaciones residuales en elementos estructurales bajo cargas operativas. Para los materiales estructurales utilizados en AT, esta condición se proporciona en f≈1.5. Por lo general, f=1.5-2 se toma para estructuras de aeronaves, f=1-1.5 para dispositivos desechables. Cuanto más grande es f, más confiable es el diseño, pero al mismo tiempo, su peso también aumenta.
El valor relativamente pequeño del factor de seguridad en AT en comparación con otras áreas de la tecnología provoca mayores requisitos de precisión en los cálculos de resistencia de las estructuras de las aeronaves, calidad de los materiales utilizados, tecnología de fabricación y reparación de AT.
El factor de seguridad también tiene en cuenta la posibilidad, en algunos casos excepcionales, de algún exceso de la carga sobre la máxima operativa. Al mismo tiempo, debe proporcionar tal valor de la carga de diseño, que nunca se alcanzaría durante toda la vida útil de la aeronave. En el pasado, satisfacer tal requisito al elegir un factor de seguridad proporcionaba una fiabilidad casi absoluta de la estructura de una aeronave. En los últimos años, debido a la mayor vida útil de las aeronaves y al fuerte aumento de la velocidad de vuelo, factores como las cargas repetidas, el calentamiento y, a veces, la fluencia del material comenzaron a tener una gran influencia en la resistencia de la estructura a largo plazo. operación, que requirió el desarrollo e introducción de nuevos criterios para evaluar la confiabilidad del diseño.
14. Normas de resistencia y rigidez de las aeronaves.
Los estándares de resistencia establecen el nivel general de resistencia de la aeronave, la carga de sus principales partes y ensamblajes, y las condiciones para verificar su resistencia durante las pruebas. Las normas de resistencia establecen: a) un grado suficiente de resistencia para varios tipos aeronave, que proporciona una probabilidad aceptablemente baja de destrucción del aparato en los modos de vuelo, despegue y aterrizaje especificados para él. Este grado de resistencia se establece mediante los parámetros de carga máxima admisibles en funcionamiento: n E min = -0,5 n E max . b) operativa, es decir, la carga de operación más alta permitida en las partes principales de la aeronave. c) factores de seguridad f, que muestran la relación entre la carga de rotura Р def y la Р exp operacional para las partes y conjuntos principales de la aeronave.
Los estándares de rigidez regulan las deformaciones permisibles de las partes de la aeronave: desviaciones y ángulos de torsión, establecen el valor de carga en el que no debe haber deformaciones residuales visibles, pérdida de estabilidad de la piel, etc. en las normas de rigidez se formulan requisitos para los valores de las velocidades críticas de autooscilación para las superficies de apoyo de la aeronave, la eficiencia de los timones, etc.
15. Limitación de la velocidad de vuelo y las propiedades de vuelo de las aeronaves según las condiciones de fuerza.
Las aeronaves modernas con una importante relación empuje-peso tienen limitaciones: a) en términos de presión dinámica q máx. cuando se supera la velocidad correspondiente a q max, las cargas locales superan los valores admisibles. Esto es especialmente peligroso para la mecanización, las escotillas, una linterna, etc. 
. Para aeronaves modernas q max =7500…10000daN/m 2 . b) para recargar en un chat: 
;
c) temperatura.
Además, a grandes altitudes, la velocidad puede estar limitada por el número de Mach del vuelo debido a las condiciones para garantizar la estabilidad y controlabilidad de la aeronave. La velocidad podrá limitarse en las condiciones de exclusión de deformaciones y vibraciones peligrosas de partes de la aeronave en cuanto a la resistencia de las suspensiones y sus componentes.
Al calcular los componentes individuales de la carga de calor total, es necesario conocer de manera confiable todas las condiciones de operación anteriores del equipo de refrigeración y los modos de almacenamiento del producto. Sin embargo, algunos de estos parámetros a menudo permanecen desconocidos durante el cálculo. En este caso, es necesario establecer algunos parámetros promedio para un modo de operación dado e ingresar un coeficiente para este componente. En otras palabras, esta es una medida de nuestra ignorancia de cualquier condición o modo de operación de la cámara.
El valor del factor de seguridad, por regla general, está en el rango de 1.0 a 1.1.
Ejemplo de cálculo
Volviendo al ejemplo, notamos que al calcular la rotación diaria del producto, usamos su valor estimado del 10% de la carga total de la cámara. Por tanto, para esta componente de la carga térmica introduciremos un factor de seguridad igual a 1,1. Como resultado, para el valor de la carga de calor del producto, tenemos:Q "prod \u003d Q prod * K sin \u003d 4.936 * 1.1 \u003d 5.43 kW.
Además, al calcular la carga térmica por la apertura de la puerta, también utilizamos el valor diario estimado de la rotación de la carga, por lo que para este componente de la carga introduciremos un factor de seguridad igual a 1,05:
Q "inf \u003d Q inf * K sin \u003d 2120 * 1.05 \u003d 2226 W.
Las propiedades mecánicas del metal se prueban en plantas metalúrgicas con la ayuda de pruebas selectivas, por lo tanto, es más probable que un material con las siguientes propiedades, establecidas por GOST, ingrese a la estructura.
El control de las propiedades mecánicas del metal ocurre en muestras pequeñas durante la tensión uniaxial, pero de hecho el metal trabaja en estructuras grandes durante un estado de tensión complejo.
Factor de seguridad sobre los materiales tiene en cuenta el impacto de todos estos factores para reducir la capacidad portante de la estructura.
Establecer caída en propiedades mecánicas contra valores normativos posiblemente como resultado del procesamiento de los datos estadísticos de las pruebas de fábrica de acero y el trabajo de acero en estructuras, como resultado del estudio.
Con base en el análisis de las curvas de distribución de prueba del acero, es posible determinar el factor de seguridad para asignar la resistencia de diseño del acero al límite elástico.
Como resultado de establecer la resistencia de diseño en términos de límite elástico, los valores del coeficiente km \u003d 1.1 - 1.2 para calidades de acero Del 38/23 - Del 60/45.
Factor de seguridad según el material se toma incrementada si la resistencia de diseño se asigna según la resistencia temporal.
Supongamos que han ocurrido circunstancias imprevistas, después de lo cual las tensiones en la estructura han alcanzado el valor del límite elástico, como resultado de lo sucedido, los elementos estirados y doblados comenzaron a recibir mayores deformaciones, pero no se volverán inutilizables, pero si la tensión es igual a la resistencia a la tracción, entonces se producirá una rotura del elemento, que de ninguna manera se puede permitir. Sobre factor de seguridad por material para resistencia de diseño para calidades de acero C 46/33 y C 52/40 es igual 1,5, por 60/45 - C 85/75= 1.6, y para Del 38/23 - Del 44/29 = 1,45.
9) Trabajo y cálculo para la estabilidad de varillas comprimidas centralmente.
El comportamiento de la barra bajo carga se caracteriza por un gráfico (Fig. 2.4, b), donde al principio, con un aumento de la carga, la barra conserva una forma rectilínea, con un aumento adicional de la carga, cuando la barra pierde su estabilidad y comienza a pandearse. El subsiguiente (pequeño) aumento de la carga externa va acompañado de un rápido aumento de la deflexión transversal F. Después de alcanzar la carga máxima, la segunda fuerza crítica, la barra pierde su capacidad de carga (estado inestable).
Estado estable puede ser para y (puntos 1 y 2). Sin embargo, en , la barra puede estar en un estado estable (punto 2) e inestable (punto 3) con la misma fuerza de compresión.
El estado crítico puede estar en y en (puntos y ).
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Figura 2.4. El trabajo de la varilla comprimida centralmente:
a - esquema de diseño; b - la relación entre la carga y la desviación de la varilla
En la práctica, la flexibilidad de las varillas comprimidas centralmente (columnas, elementos de armadura, pórticos, etc.) es aproximadamente la mitad del límite especificado.
En el esquema clásico anterior, que supone que en el momento del pandeo la carga permanece constante, entonces se produce la descarga en el lado convexo de la barra y el material comienza a trabajar de acuerdo con la ley elástica. Sin embargo, si la deformación por compresión en el proceso de pandeo aumenta o permanece constante en cada punto de la sección de la barra, es decir, la descarga no ocurre, entonces toda la sección está en un estado plástico, caracterizado por un módulo de deformación tangente.
En este caso, la tensión crítica en la región plástica será V estructuras de construccion existen ambos esquemas de trabajo de varillas comprimidas. Por ejemplo, los elementos comprimidos de sistemas estáticamente indeterminados (trusses, marcos) pierden estabilidad según el esquema clásico, con descarga. En el momento de la pérdida de estabilidad, las fuerzas se redistribuyen entre los elementos. En columnas que funcionan según un esquema determinado estáticamente, se implementará el segundo esquema, sin descarga.
Hasta ahora, hemos considerado una barra perfectamente recta con una carga aplicada estrictamente a lo largo del eje. Sin embargo, en la práctica esto no existe. El diseño de los extremos de las varillas comprimidas no proporciona una alineación perfecta, por lo que estos factores se tienen en cuenta introduciendo en el cálculo la excentricidad equivalente de la fuerza de compresión “ ”. Depende de la flexibilidad y aumenta con su crecimiento. En los cálculos prácticos, utilizan, es decir, con excentricidad aleatoria. Entonces dónde - factor de estabilidad o también se le llama coeficiente de flexión última bajo compresión central.
Los estándares de diseño dan fórmulas y tablas correspondientes para determinar.
10) Análisis de trabajo y estabilidad de varillas dobladas excéntricamente y comprimidas.
Con la acción simultánea de una fuerza axial y un momento de flexión sobre la barra (causada por una aplicación excéntrica de la carga), su capacidad portante está determinada por las dimensiones de la sección transversal y la resistencia última del material.
En la etapa elástica del trabajo del material, los esfuerzos en la sección transversal de la barra se pueden representar como la suma de los esfuerzos de compresión central y de flexión.
Fundamentos de cálculo para la estabilidad de varillas excéntricamente comprimidas y comprimidas.
La pérdida de la capacidad portante de varillas flexibles largas bajo la acción simultánea de una fuerza de compresión y un momento de flexión se produce por la pérdida de estabilidad. En este caso, el estado de equilibrio correspondiente se puede definir de la misma manera que para la compresión central, a saber, el estado estacionario; - estado inestable; - estado crítico (donde y - incremento de trabajo de fuerzas externas e internas).
Las varillas comprimidas excéntricamente de estructuras metálicas reales pierden su estabilidad con el desarrollo de deformaciones plásticas.
La fuerza crítica depende de la excentricidad. "mi". En la práctica, es más conveniente utilizar la excentricidad relativa adimensional m=e/ρ, donde ρ=W/A- distancia sonora desde el lado de la fibra más comprimida de la varilla.
La fórmula para comprobar la estabilidad de una varilla comprimida excéntricamente será
N / (Aφ e) R y γ c
Para asegurar la estabilidad de las varillas excéntricamente comprimidas (comprimidas-dobladas), es recomendable desarrollar la sección en la dirección de la excentricidad para ahorrar metal. Por ejemplo, como se muestra en la Figura 2.6. Esto aumenta el riesgo de pérdida de estabilidad de la varilla en la dirección perpendicular, en relación con el eje. "y". En este sentido, la fórmula para comprobar la estabilidad con respecto al eje “ y” se introduce un coeficiente reducido Con.
N / cφ y A γ c R y
donde c =N cr .M/N cr =φ y .M/φ y ; φ y .N cr– respectivamente, el coeficiente de estabilidad y la fuerza crítica bajo compresión central; N cr.M. φ y .M- fuerza crítica y el correspondiente coeficiente de estabilidad de la compresión central sobre el eje "y" en presencia de un momento en un plano perpendicular El coeficiente “c” depende de la excentricidad relativa metro x = e/ρ x.Forma y flexibilidad de la sección transversal de la varilla λy.
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Figura 2.6. La posición más racional del perfil en I con compresión excéntrica de las varillas
12) Trabajo y cálculo de uniones soldadas a tope.
Al diseñar uniones soldadas, es necesario tener en cuenta su falta de homogeneidad, que está determinada por la concentración de tensiones, los cambios en las características mecánicas del metal y la presencia de un estado residual y de tensión-deformación.
Las uniones bien soldadas tienen una pequeña concentración de tensiones de fuerzas externas, por lo que la resistencia de tales uniones en tensión o compresión depende de las características de resistencia del metal base y del metal de soldadura. El corte de los bordes de los elementos unidos no afecta a la resistencia estática de la unión y no puede ser tenido en cuenta.
La soldadura al principio y al final está saturada de defectos (debido al transitorio régimen térmico soldadura), por lo que el comienzo y el final de la costura deben mostrarse en las tiras tecnológicas, una vez que se completa la soldadura y la costura se enfría, estas tiras se retiran. Si es imposible llevar las secciones finales de la costura a las tiras tecnológicas, la longitud estimada de la costura será menor que su longitud real.
Con la ayuda de soldaduras de filete, se realizan varios tipos de uniones en estructuras metálicas: T, esquina, superposición.
Las juntas traslapadas se realizan con soldaduras de filete; pueden ser tanto de flanco como frontales.
Según la naturaleza de la transferencia de esfuerzo costuras laterales trabajar simultáneamente para cortar y doblar. La destrucción de la soldadura comienza desde el final y ocurre tanto en el metal de soldadura como en el metal del límite de fusión, especialmente si el metal de soldadura es más resistente que el metal base.
Costuras frontales transfiere fuerzas de manera bastante uniforme a lo ancho del elemento, pero extremadamente desigual a lo largo del grosor de la costura, debido a una curvatura pronunciada del flujo de energía cuando la fuerza se transfiere de un elemento a otro, especialmente las tensiones son altas en la raíz de la costura, metal de soldadura o metal de fusión).
Pago:
Al calcular las uniones soldadas, es necesario tener en cuenta el tipo de unión, el método de soldadura (automático, semiautomático, manual) y los materiales de soldadura correspondientes al material base de la estructura.
El cálculo de las uniones soldadas a tope bajo la acción de una fuerza axial que pasa por el centro de gravedad de la unión se realiza de acuerdo con la fórmula. De aquí 
donde es el menor de los espesores de los elementos conectados; - la longitud estimada de la costura, igual a su longitud total, reducida por, o su longitud total, si los extremos de la costura se sacan de la junta (por ejemplo, en tiras tecnológicas); - resistencia de diseño de uniones soldadas a tope en términos de límite elástico (ver SNiP II-23-81 *, apéndice 5); - coeficiente de condiciones de trabajo.
En ausencia de métodos de control físico, la resistencia de diseño del metal de la unión soldada según las normas es .
Bajo la acción de una fuerza cortante q en la soldadura a tope, se producen esfuerzos cortantes en la soldadura.
La resistencia de cálculo a cortante de la unión, donde es la resistencia de cálculo a cortante del metal base.
Si la resistencia de diseño del metal de soldadura en la junta a tope es menor que la resistencia de diseño del metal base, la verificación se realiza sobre la sección transversal del metal de soldadura.
Las uniones soldadas a tope realizadas sin el uso de métodos físicos de control de calidad, con la acción simultánea en la misma sección de la soldadura de esfuerzos normales y actuando en direcciones mutuamente perpendiculares "X" y "U" y los esfuerzos cortantes deben verificarse de acuerdo con las fórmula:
El área de la sección transversal calculada de la soldadura al fallar en el metal de soldadura es igual a 
, en caso de fractura del metal del límite de fusión A wz = z k f l w
La sección calculada es la sección metálica del límite de fusión. En este caso, la longitud estimada de la costura 
.
Si 
, entonces la sección transversal calculada es la sección transversal del metal de soldadura y la tensión
Si 
, luego se verifica la resistencia de la junta para el metal del límite de fusión, luego: ,
donde está la fuerza que pasa por el centro de gravedad de la articulación; - la longitud estimada de la costura en la unión soldada, igual a la longitud total de todas sus secciones menos 1 cm; y - coeficientes tomados de acuerdo con la Tabla 4.3 y teniendo en cuenta la penetración del metal durante la soldadura.
14) Vigas mixtas. Diseño y selección de secciones.
Las vigas mixtas se utilizan en los casos en que las vigas laminadas no cumplen las condiciones de resistencia, rigidez, estabilidad global, es decir, con grandes luces y grandes momentos flectores, y también si son más económicas. Los principales tipos de secciones de vigas compuestas se muestran en la fig. 4, c, d.
Arroz. 5. Secciones de vigas
a - laminado, b - prensado, c - soldado, d - remachado y atornillado
Las vigas compuestas se utilizan, por regla general, soldadas. Las vigas soldadas son más económicas que las vigas remachadas. Su sección generalmente consta de tres hojas: una vertical, una pared y dos horizontales, estantes, que se sueldan en fábrica mediante soldadura automática. Para vigas bajo una carga pesada en movimiento (vigas de grúas grandes), a veces se utilizan vigas remachadas, que consisten en un alma vertical, esquinas de correa y de una a tres láminas horizontales. Las vigas remachadas son más pesadas que las vigas soldadas y más laboriosas de fabricar, pero su uso está justificado por el trabajo favorable bajo altas cargas dinámicas y de vibración, así como por la relativa facilidad para formar correas poderosas.
Para ahorrar material en vigas compuestas, las secciones a lo largo se cambian de acuerdo con el diagrama de momentos de flexión. El trabajo elástico-plástico del material en dichas vigas se permite con las mismas restricciones que para las vigas laminadas.
La tarea de organizar las secciones de las vigas compuestas de la variante y la eficiencia y la capacidad de fabricación de las vigas dependen en gran medida de su solución correcta. Es necesario comenzar el diseño de la sección determinando la altura de la viga, de la cual dependen todos los demás parámetros de las vigas.
13) Trabajo y cálculo de uniones atornilladas.
El trabajo de corte es el principal tipo de trabajo para la mayoría de las uniones, y en diferentes uniones tiene sus propias características.
En conexiones atornilladas con fuerza de apriete de tuercas no controlada de precisión gruesa, normal y aumentada, las fuerzas de apriete del paquete con tornillos y, en consecuencia, las fuerzas de fricción que se desarrollan entre los elementos conectados bajo la acción de fuerzas cortantes en la conexión son inciertas y en la mayoría de los casos. casos son insuficientes para la percepción completa de estas fuerzas de corte. El funcionamiento de dicha conexión se puede dividir en cuatro etapas. En la primera etapa, hasta que se superen las fuerzas de fricción entre los elementos conectados, los pernos mismos no experimentan fuerzas de corte y trabajan solo en tensión, toda la conexión funciona elásticamente. Así funcionan las uniones resistentes al corte en pernos de alta resistencia. Con un aumento en la fuerza de corte externa, las fuerzas de fricción internas se superan y comienza la segunda etapa: el desplazamiento de toda la junta por el espacio entre la superficie del orificio y el eje del perno. En la tercera etapa, la fuerza de corte se transfiere principalmente por la presión de la superficie del orificio al eje del perno; el eje del perno y los bordes del orificio se arrugan gradualmente; el perno está doblado, estirado, ya que la cabeza y la tuerca impiden la flexión libre de la varilla. Gradualmente, la densidad de la junta se desafina, las fuerzas de fricción disminuyen y la junta pasa a la 4ª etapa de trabajo, que se caracteriza por su trabajo elástico-plástico. La destrucción de la conexión se produce por cortante del tornillo, aplastamiento y pinchazo de uno de los elementos a unir, o separación de la cabeza del tornillo.
Este trabajo se complica mucho por la irregularidad de la forma del perno y la pared del orificio, por lo que el cálculo de la conexión es condicional.
También se hace una distinción entre el funcionamiento de conexiones de un solo perno y de varios pernos. En una conexión de varios pernos, las mismas irregularidades en la forma del perno y el orificio, así como los posibles espacios entre el perno y el orificio, conducen inevitablemente a un funcionamiento desigual de los pernos individuales de la conexión, lo que se tiene en cuenta mediante la asignación adecuada del coeficiente de las condiciones de trabajo de la conexión.
El cálculo se realiza sobre la base del posible tipo de destrucción de la conexión por el corte del perno con láminas gruesas que se conectan o por aplastamiento de la superficie del orificio con láminas delgadas:
a) la fuerza de cálculo percibida por un perno a lo largo del cortante:
(6.1)
Se determina el número de tornillos n en la conexión bajo la acción de una fuerza cortante N aplicada al centro de gravedad de la conexión, asumiendo que el trabajo de todos los tornillos es el mismo
El cálculo de la resistencia de los propios elementos conectados se lleva a cabo teniendo en cuenta el debilitamiento de la sección transversal por agujeros sobre el área neta Lit, pero con el supuesto del trabajo elástico-plástico del material de los elementos conectados, que se tiene en cuenta por el coeficiente de condiciones de trabajo. Se acepta: para vigas macizas, columnas y cantoneras 1.1, para estructuras de barras de cubiertas y techos 1.05 y se tiene en cuenta simultáneamente con el coeficiente de condiciones de funcionamiento de toda la estructura;
c) en conexiones sobre pernos de alta resistencia con una fuerza de tensión controlada del perno (resistente al corte, friccional), las fuerzas de apriete de los elementos que se conectarán mediante pernos son tan grandes que, bajo la acción de las fuerzas de corte, la fricción las fuerzas que surgen en la conexión perciben por completo estas fuerzas de corte y toda la conexión funciona elásticamente.
De importancia decisiva en el funcionamiento de tal conexión son la fuerza de tensión del perno (igual a la fuerza de diseño del perno en tensión) y la calidad de las superficies de fricción. El esfuerzo cortante de diseño que se puede absorber en la conexión de elementos apretados con un perno de alta resistencia se puede determinar mediante la fórmula:
De manera similar a la fórmula (6.2), se encuentra el número de tornillos n necesarios para transferir el esfuerzo cortante en la conexión, suponiendo que la distribución de fuerzas entre los tornillos es uniforme:
Factor de seguridad
Factor de seguridad
f - se utiliza para determinar las cargas de diseño en Рp de acuerdo con los valores de las cargas máximas operativas Pe y es igual a:
f = Pr / Re.
K. b. introducido para garantizar nivel alto la fiabilidad de la aeronave en términos de resistencia estática, teniendo en cuenta la posible distribución de cargas externas y las características de resistencia de la estructura de la aeronave. Valores A. se especifican en las Normas de Resistencia, en la industria aeronáutica se aceptan valores típicos de f de 1,5 a 2.
Aviación: Enciclopedia. - M.: Gran Enciclopedia Rusa. Redactor jefe G.P. Svishchev. 1994 .
Vea qué es el "factor de seguridad" en otros diccionarios:
Factor de seguridad- C - coeficiente que determina el grado de aumento de la carga de control en relación con la carga sobre el producto, correspondiente a su capacidad portante de diseño. [GOST 8829 94] Término del título: Teoría y cálculo de estructuras Títulos de la enciclopedia: ... ... Enciclopedia de términos, definiciones y explicaciones de materiales de construcción.
Factor de corrección al valor experimental o calculado de la explosividad, que determina el valor máximo permisible de este parámetro (concentración, temperatura, presión, etc.) para un determinado proceso de producción. Eduardo. Diccionario… … Diccionario de Emergencias
factor de seguridad- — [Ya. N. Luginsky, M. S. Fezi Zhilinskaya, Yu. S. Kabirov. Diccionario inglés ruso de ingeniería eléctrica e industria energética, Moscú, 1999] Temas de ingeniería eléctrica, conceptos básicos EN coeficiente de seguridad factor de seguridad f / s ... Manual del traductor técnico
factor de seguridad— 3,99 factor de resistencia de clase de seguridad
factor de seguridad C 3.6 factor de seguridad C Fuente: GOST R 54271 2010: Anclajes para red de contactos ... ... Diccionario-libro de referencia de términos de documentación normativa y técnica
factor de seguridad- saugos laipsnis statusas T sritis radioelektronika atitikmenys: engl. grado de seguridad vok. Sicherheit, f; Sicherheitsfaktor, m; Sicherheitsgrad, m rus. factor de seguridad, m; grado de seguridad, fpranc. coeficiente de seguridad, m; grado...
factor de seguridad- saugos faktorius statusas T sritis radioelektronika atitikmenys: engl. factor de seguridad vok. Sicherheitsfaktor, m; Sicherheitsgrad, m rus. factor de seguridad, m pranc. coeficiente de seguridad, m; facteur de securité, m... Radioelectrónica terminų žodynas
Un indicador que caracteriza las condiciones del tráfico en una sección particular de la carretera (por ejemplo, en localidad o en una curva en planta) y acérquese a ella. Se utiliza para identificar tramos peligrosos de carreteras.