Na určenie bezpečnostného faktora existujú dva hlavné prístupy: štatistický a ekonomický.
Štatistické metódy založené na požadovanej úrovni služieb:
Pravdepodobnosť nedostatku zásob na cyklus zásob (alebo medzi dvoma doobjednávkami),
Pravdepodobnosť uspokojenia dopytu
Úroveň pripravenosti – charakterizovaná obdobím, počas ktorého musia byť zásoby „pozitívne“,
· Optimálna frekvencia nedostatku zásob za vykazované obdobie.
Ekonomické metódy založené na optimalizácii nákladov:
Prípustná úroveň strát v dôsledku nedostatku zásob v sklade,
· Optimálny pomer nákladov na skladovanie a strát v dôsledku nedostatku zásob na sklade.
Pozrime sa podrobnejšie na metódu trvalého príkazu v zjednodušenej forme.
Je potrebné určiť hodnotu rezervnej zásoby, pre ktorú bude pomer nákladov na skladovanie a strát z nedostatku zásob optimálny.
Uvažujme o riešení tohto problému pri použití systému riadenia zásob založeného na metóde trvalého príkazu. Veľkosť bezpečnostnej zásoby určí veľkosť doobjednacieho bodu. Vyriešenie tohto problému neovplyvní optimálnu veľkosť objednávky, ale ovplyvní iba zmenu bodu doobjednania. Preto optimalizujeme dva typy nákladov:
Náklady na bezpečnostné zásoby, ktoré sú súčasťou celkových nákladov na skladovanie a ktoré sa budú rovnať:
TC \u003d C h 1 * R, (9,32)
kde C h 1 - náklady na skladovanie 1 jednotky zásob za vykazované obdobie, R - hodnota rezervnej zásoby.
Straty v dôsledku nedostatku zásob, ktoré sa rovnajú:
U = Cd1*S*r, (9,33)
kde C d 1 - straty z nedostatku 1 ks zásob na sklade, S - pravdepodobný počet výpadkov zásob za vykazované obdobie, r - priemerné manko zásob v jednotkách.
V tomto probléme uvažujeme straty z nedostatku zásob, ktoré nezávisia od dĺžky trvania manka, ale závisia od objemu manka a počtu mankov za vykazované obdobie. Model, v ktorom tieto straty závisia od trvania deficitu, si vyžaduje zložitejšie výpočty.
Algoritmus riešenia je založený na metodológii marginálnej alebo limitnej analýzy. V tejto technike pridávame (alebo odčítame) od skúmaného parametra o jednotku a analyzujeme vplyv tejto zmeny na optimalizovanú hodnotu. Ak je tento vplyv pozitívny, potom pokračujeme v zmene tohto parametra v rovnakom smere, kým neklesne na nulu. Ak je vplyv negatívny, zmeníme parameter v opačnom smere a posunieme sa opäť na nulový vplyv. Pri nulovom vplyve je hodnota parametra optimálna. Algoritmus výpočtu je znázornený na obr. 9.14. Táto technika sa často používa na nájdenie optimálnych riešení v ekonomickej analýze.
Ryža. 9.14. Algoritmus na výpočet bezpečnostného faktora
Pozitívny príspevok (zisk – úspora nákladov na skladovanie) z každej ďalšej jednotky zostane konštantný, keď sa budú znižovať bezpečnostné zásoby.
Negatívny príspevok (straty - straty z nedostatku zásob) z každej ďalšej jednotky sa bude zvyšovať s poklesom rezervnej zásoby, pretože sa zvýši pravdepodobnosť nedostatku zásob (S).
Zisk je väčší ako strata, potom s poklesom rezervnej zásoby o každú jednotku získame dodatočný zisk, pokiaľ je zisk väčší ako strata.
Straty sú väčšie ako zisky, potom zvýšenie zásob vedie k zníženiu strát.
Optimálna veľkosť rezervnej zásoby sa získa za podmienky:
S*Cd1 = Ch1, (9,33)
Za tejto podmienky (9.33.) sa zisk rovná strate.
Kompletný algoritmus výpočtu optimalizácie nákladov je možné interpretovať na obrázku 9.15.
Ryža. 9.15. Príklad výpočtu bezpečnostného faktora metódou optimalizácie nákladov
· Ak poznáme náklady na skladovanie (C h1) a straty z nedostatku zásob (C d 1), vieme vypočítať optimálnu frekvenciu manka zásob za vykazované obdobie, v ktorom budú celkové náklady minimálne podľa vzorec (9,33).
S \u003d C h 1 / C d 1 - vzorec na výpočet optimálnej frekvencie vypredania zásob(9.34)
· Poznáme optimálnu frekvenciu nedostatku zásob za sledované obdobie (S) a frekvenciu objednávok (N), môžeme vypočítať pravdepodobnosť nedostatku zásob (P) pre jeden cyklus obratu zásob (alebo medzi dvoma preskupeniami):
P \u003d S / N - vzorec na výpočet pravdepodobnosti nedostatku zásob za jedno obdobie obratu zásob (9.35.)
· Hodnota (P) priamo súvisí s bezpečnostným faktorom (k) na základe pravidla normálneho rozdelenia pravdepodobnosti. Bezpečnostný faktor sa určuje na základe špeciálnych tabuliek, ktoré možno nájsť v akejkoľvek literatúre o riadení zásob.
bezpečnostný faktor ukazuje, koľkokrát je návrhové zaťaženie P P väčšie ako prevádzkové P O.
bezpečnostný faktor - experimentálna hodnota. Jeho hlavným účelom je zabezpečiť absenciu zvyškových deformácií v konštrukčných prvkoch pri prevádzkovom zaťažení. Pre konštrukčné materiály používané v AT je táto podmienka poskytnutá pri f≈1,5. Zvyčajne sa f=1,5-2 berie pre letecké konštrukcie, f=1-1,5 pre jednorazové zariadenia. Čím väčšie f, tým spoľahlivejšie dizajn funguje, no zároveň sa zvyšuje aj jeho hmotnosť.
Relatívne malá hodnota bezpečnostného faktora v AT v porovnaní s inými oblasťami techniky spôsobuje zvýšené požiadavky na presnosť výpočtov pevnosti leteckých konštrukcií, na kvalitu použitých materiálov, na technológiu výroby a opravy AT.
Bezpečnostný faktor zohľadňuje aj možnosť, v niektorých výnimočných prípadoch, nejakého prekročenia zaťaženia nad maximálne prevádzkové. Zároveň musí poskytnúť takú hodnotu projektovaného zaťaženia, aká by sa nikdy nedosiahla za celú životnosť lietadla. V minulosti splnenie takejto požiadavky pri výbere bezpečnostného faktora zabezpečovalo takmer absolútnu spoľahlivosť konštrukcie lietadla. V posledných rokoch v dôsledku dlhšej životnosti lietadiel a prudkého nárastu letových rýchlostí začali mať na pevnosť konštrukcie pri dlhodobom používaní veľký vplyv také faktory ako opakované zaťaženie, zahrievanie a niekedy aj tečenie materiálu. prevádzky, čo si vyžiadalo vývoj a zavedenie nových kritérií na hodnotenie spoľahlivosti návrhu.
14. Normy pevnosti a tuhosti lietadiel.
Pevnostné normy stanovujú celkovú úroveň pevnosti lietadla, zaťaženie jeho hlavných častí a zostáv a podmienky kontroly ich pevnosti počas testovania. Pevnostné normy stanovujú: a) dostatočný stupeň pevnosti pre rôzne druhy lietadlo, ktoré poskytuje prijateľne nízku pravdepodobnosť zničenia prístroja v režime letu, vzletu a pristátia, ktoré sú preň špecifikované. Tento stupeň pevnosti sa nastavuje pomocou parametrov maximálneho prípustného zaťaženia v prevádzke: n E min = -0,5n E max . b) prevádzkové, t.j. najvyššie prípustné prevádzkové zaťaženie hlavných častí lietadla. c) bezpečnostné faktory f, ktoré ukazujú pomer medzného zaťaženia Р def k prevádzkovému Р exp pre hlavné časti a zostavy lietadla.
Normy tuhosti upravujú prípustné deformácie častí lietadla – priehyby a uhly natočenia, nastavujú hodnotu zaťaženia, pri ktorej by nemali byť viditeľné zvyškové deformácie, strata stability plášťa atď. v normách tuhosti sú formulované požiadavky na hodnoty kritických rýchlostí vlastných kmitov pre nosné plochy lietadla, účinnosť kormidiel atď.
15. Obmedzenie rýchlosti letu a letových vlastností lietadiel podľa pevnostných podmienok.
Moderné lietadlá s výrazným pomerom ťahu k hmotnosti majú obmedzenia: a) z hľadiska dynamického tlaku q max . pri prekročení rýchlosti zodpovedajúcej q max prekračujú miestne zaťaženia prípustné hodnoty. To je nebezpečné najmä pre mechanizáciu, poklopy, lampáš a pod. 
. Pre moderné lietadlá q max =7500…10000 daN/m 2 . b) na opätovné načítanie do chatrče: 
;
c) teplota.
Navyše vo veľkých výškach môže byť rýchlosť obmedzená Machovým číslom letu kvôli podmienkam na zabezpečenie stability a ovládateľnosti lietadla. Rýchlosť môže byť obmedzená za podmienok vylúčenia nebezpečných deformácií a vibrácií častí lietadla z hľadiska pevnosti závesov a ich komponentov.
Pri výpočte jednotlivých zložiek celkovej tepelnej záťaže je potrebné spoľahlivo poznať všetky vyššie uvedené prevádzkové podmienky chladiacich zariadení a režimy skladovania produktov. Niektoré z týchto parametrov však často zostávajú počas výpočtu neznáme. V tomto prípade je potrebné nastaviť priemerné parametre pre daný režim prevádzky a zadať koeficient pre tento komponent. Inými slovami, toto je miera našej neznalosti akýchkoľvek podmienok alebo režimov fungovania fotoaparátu.
Hodnota bezpečnostného faktora sa spravidla pohybuje v rozmedzí od 1,0 do 1,1.
Príklad výpočtu
Vráťme sa k príkladu, poznamenávame, že pri výpočte denného obratu výrobku sme použili jeho odhadovanú hodnotu 10% z celkového zaťaženia komory. Preto pre túto zložku tepelnej záťaže zavedieme bezpečnostný faktor rovný 1,1. Výsledkom je, že pre hodnotu tepelného zaťaženia z produktu máme:Q "prod \u003d Q prod * K bez \u003d 4,936 * 1,1 \u003d 5,43 kW.
Okrem toho sme pri výpočte tepelnej záťaže otvorením dverí vychádzali aj z odhadovanej dennej hodnoty obratu nákladu, a preto pre túto zložku záťaže zavedieme bezpečnostný faktor rovný 1,05:
Q "inf \u003d Q inf * K bez \u003d 2120 * 1,05 \u003d 2226 W.
Mechanické vlastnosti kovu sa testujú v metalurgických závodoch pomocou selektívnych testov, preto je pravdepodobnejšie, že do štruktúry vstúpi materiál s nasledujúcimi vlastnosťami stanovenými spoločnosťou GOST.
Kontrola mechanických vlastností kovu prebieha na malých vzorkách pri jednoosovom ťahu, ale v skutočnosti kov pracuje vo veľkých štruktúrach počas komplexného namáhania.
Bezpečnostný faktor o materiáloch zohľadňuje vplyv všetkých týchto faktorov na zníženie únosnosti konštrukcie.
Nastavte pokles mechanických vlastností proti normatívne hodnoty prípadne ako výsledok spracovania štatistických údajov továrních skúšok ocele, a práce ocele v konštrukciách - ako výsledok štúdie.
Na základe analýzy distribučných kriviek skúšok ocele je možné určiť bezpečnostný faktor pre priradenie návrhovej odolnosti ocele k medze klzu.
V dôsledku stanovenia konštrukčnej odolnosti z hľadiska medze klzu sú hodnoty koeficientu k m \u003d 1,1 – 1,2 pre triedy ocele Od 38/23 - Od 60/45.
Bezpečnostný faktor podľa materiálu sa berie zvýšená, ak je návrhová odolnosť priradená podľa dočasnej odolnosti.
Predpokladajme, že nastali nepredvídané okolnosti, po ktorých napätia v konštrukcii dosiahli hodnotu medze klzu, v dôsledku toho, čo sa stalo, natiahnuté a ohnuté prvky začali dostávať zvýšené deformácie, ale nestanú sa nepoužiteľnými, ale ak sa napätie rovná pevnosti v ťahu, dôjde k pretrhnutiu prvku, čo v žiadnom prípade nemožno dovoliť. Čo sa týka bezpečnostný faktor materiálom pre konštrukčnú odolnosť pre akosti ocele C 46/33 a C 52/40 rovná sa 1,5, pre 60/45 - C 85/75= 1,6 a pre Od 38/23 - Od 44/29 = 1,45.
9) Práca a výpočet pre stabilitu centrálne stlačených tyčí.
Správanie sa prútu pri zaťažení je charakterizované grafom (obr. 2.4, b), kde najskôr so zvyšovaním zaťaženia prút zachováva priamočiary tvar, s ďalším zvyšovaním zaťaženia, kedy prút stráca jeho stabilitu a začne sa vyklápať. Následné (malé) zvýšenie vonkajšieho zaťaženia je sprevádzané rýchlym nárastom priečneho vychýlenia f. Po dosiahnutí maximálneho zaťaženia - druhej kritickej sily - stráca tyč svoju únosnosť (nestabilný stav).
Ustálený stav môže byť pre a (body 1 a 2). Avšak pri , môže byť tyč v stabilnom stave (bod 2) a nestabilnom (bod 3) s rovnakou tlakovou silou.
Kritický stav môže byť at a at (body a ).
 |
Obr.2.4. Práca centrálne stlačenej tyče:
a - schéma dizajnu; b - vzťah medzi zaťažením a priehybom tyče
Pružnosť centrálne stlačených prútov (stĺpov, prvkov krovu, rámov a pod.) je v praxi približne polovičná oproti stanovenej hranici.
Vo vyššie uvedenej klasickej schéme, ktorá predpokladá, že v momente vybočenia zostáva zaťaženie konštantné, potom dôjde k odľahčeniu na konvexnej strane tyče a materiál začne pracovať podľa elastického zákona. Ak sa však tlakové napätie v procese vybočenia zvyšuje alebo zostáva konštantné v každom bode úseku tyče, t.j. nedochádza k odľahčeniu, potom je celý úsek v plastickom stave, charakterizovaný tangenciálnym modulom deformácie.
V tomto prípade bude kritické napätie v plastickej oblasti V stavebné konštrukcie existujú obe schémy práce stlačených tyčí. Napríklad stlačené prvky staticky neurčitých systémov (krovy, rámy) strácajú stabilitu podľa klasickej schémy - s vyložením. V momente straty stability sa sily prerozdelia medzi prvky. V kolónach pracujúcich podľa staticky určitej schémy sa bude realizovať druhá schéma - bez vykládky.
Doteraz sme považovali dokonale rovnú tyč so záťažou aplikovanou striktne pozdĺž osi. V praxi to však neexistuje. Konštrukcia koncov stlačených tyčí neposkytuje dokonalé zarovnanie, preto sa tieto faktory zohľadňujú zavedením ekvivalentnej excentricity tlakovej sily „ “ do výpočtu. Závisí od pružnosti a zvyšuje sa s jej rastom. V praktických výpočtoch využívajú, t.j. s náhodnou excentricitou. Potom kde - faktor stability alebo sa tiež nazýva koeficient konečného ohybu pri centrálnom stlačení.
Konštrukčné normy poskytujú vzorce a príslušné tabuľky na určenie.
10) Analýza práce a stability excentricky stlačených a stlačených ohýbaných tyčí.
Pri súčasnom pôsobení osovej sily a ohybového momentu na tyč (spôsobeného excentrickým pôsobením zaťaženia) je jej únosnosť určená rozmermi prierezu a medzou pevnosti materiálu.
V pružnom štádiu práce materiálu môžu byť napätia v priereze tyče reprezentované ako súčet napätí od centrálneho tlaku a od ohybu.
Základy výpočtu stability excentricky stlačených a stlačených - ohýbaných tyčí.
Stratou stability dochádza k strate únosnosti dlhých pružných tyčí pri súčasnom pôsobení tlakovej sily a ohybového momentu. V tomto prípade môže byť zodpovedajúci rovnovážny stav definovaný rovnakým spôsobom ako pre centrálnu kompresiu, menovite ustálený stav; - nestabilný stav; - kritický stav (kde a - prírastok práce vonkajších a vnútorných síl).
Excentricky stlačené tyče skutočných kovových konštrukcií strácajú svoju stabilitu s rozvojom plastických deformácií.
Kritická sila závisí od excentricity "e". V praxi je vhodnejšie použiť bezrozmernú relatívnu excentricitu m=e/ρ, kde p=W/A- zvuková vzdialenosť od strany najviac stlačeného vlákna tyče.
Vzorec na kontrolu stability excentricky stlačenej tyče bude
N / (Aφ e) R y γ c
Pre zaistenie stability excentricky stlačených (stlačených-ohýbaných) tyčí je vhodné z dôvodu úspory kovu rozvinúť prierez v smere excentricity. Napríklad, ako je znázornené na obrázku 2.6. To zvyšuje riziko straty stability tyče v kolmom smere - vzhľadom na os "y". V tomto ohľade platí vzorec na kontrolu stability vzhľadom na os „ r“ sa zavádza znížený koeficient S
N / cφ y A γ c R y
kde c=Ncr.M/Ncr=0y.M/coy; φ y .N kr– koeficient stability a kritická sila pri centrálnom stlačení; N cr.M. φ y .M- kritická sila a zodpovedajúci koeficient stability centrálneho stlačenia okolo osi "y" v prítomnosti momentu v kolmej rovine. Koeficient „c“ závisí od relatívnej excentricity m x = e/ρ x.Tvar a pružnosť tyče λy.
 |
Obr.2.6. Najracionálnejšia poloha I-sekcie s excentrickým stlačením tyčí
12) Práca a výpočet tupých zvarových spojov.
Pri navrhovaní zvarových spojov je potrebné brať do úvahy ich nehomogenitu, ktorá je určená koncentráciou napätia, zmenami mechanických vlastností kovu a prítomnosťou zvyškového a napäťovo-deformačného stavu.
Dobre zvárané spoje majú malú koncentráciu napätí od vonkajších síl, takže pevnosť takýchto spojov v ťahu alebo tlaku závisí od pevnostných charakteristík základného kovu a zvarového kovu. Orezanie hrán spájaných prvkov neovplyvňuje statickú pevnosť spoja a nemusí sa brať do úvahy.
Zvar na začiatku a na konci je nasýtený defektmi (v dôsledku prechodného tepelný režim zváranie), takže začiatok a koniec švu by mal byť zobrazený na technologických pásikoch, po dokončení zvárania a vychladnutí švu sa tieto pásy odstránia. Ak nie je možné priviesť koncové časti švu k technologickým pásom, odhadovaná dĺžka švu bude menšia ako jeho skutočná dĺžka.
Pomocou kútových zvarov sa v kovových konštrukciách vyrábajú rôzne typy spojov: T-kus, roh, prekrytie.
Preplátované spoje sú vyrobené kútovými zvarmi; môžu byť bočné aj čelné.
Podľa charakteru prenosu úsilia bočné švy pracovať súčasne pri strihaní a ohýbaní. Deštrukcia zvaru začína od konca a vyskytuje sa tak vo zvarovom kove, ako aj v kove tavnej hranice, najmä ak je zvarový kov pevnejší ako základný kov.
Predné švy prenáša sily celkom rovnomerne po šírke prvku, ale extrémne nerovnomerne po hrúbke švu, v dôsledku ostrého zakrivenia toku sily pri prenose sily z jedného prvku na druhý, najmä napätia sú vysoké v koreni švu. šev. zvarový kov alebo tavný kov).
Platba:
Pri výpočte zváraných spojov je potrebné brať do úvahy typ spoja, spôsob zvárania (automatické, poloautomatické, ručné) a zváracie materiály zodpovedajúce základnému materiálu konštrukcie.
Výpočet tupých zvarových spojov pri pôsobení axiálnej sily prechádzajúcej cez ťažisko spoja sa vykonáva podľa vzorca. Odtiaľ 
kde je najmenšia z hrúbok spojených prvkov; - odhadovaná dĺžka švu, rovnajúca sa jeho plnej dĺžke, zmenšená o alebo celá dĺžka, ak sú konce švu vyvedené zo spoja (napríklad na technologických pásoch); - návrhová odolnosť tupých zvarových spojov z hľadiska medze klzu (pozri SNiP II-23-81 *, príloha 5); - koeficient pracovných podmienok.
Pri absencii metód fyzickej kontroly je konštrukčná odolnosť kovu zvarového spoja podľa noriem .
Pod pôsobením šmykovej sily Q na tupom zvare vznikajú šmykové napätia vo zvare.
Návrhová šmyková odolnosť spoja, kde je návrhová šmyková odolnosť základného kovu.
Ak je návrhová odolnosť zvarového kovu v tupom spoji menšia ako návrhová odolnosť základného kovu, kontrola sa vykoná nad prierezom zvarového kovu.
Zvarové tupé spoje zhotovené bez použitia fyzikálnych metód kontroly kvality, pri súčasnom pôsobení normálových napätí v rovnakom úseku zvaru a pôsobiacich vo vzájomne kolmých smeroch "X" a "U" a šmykových napätí by sa mali kontrolovať podľa vzorec:
Vypočítaná plocha prierezu zvaru pri porušení zvarového kovu sa rovná 
, v prípade prasknutia kovu na hranici tavenia A wz = z k f l w
Vypočítaný úsek je kovový úsek hranice fúzie. V tomto prípade odhadovaná dĺžka švu 
.
Ak 
, potom vypočítaný prierez je prierez pre zvarový kov a napätie
Ak 
, potom sa skontroluje pevnosť spoja na kov hranice fúzie, potom: ,
kde je sila prechádzajúca ťažiskom spoja; - odhadovaná dĺžka švu v zvarovom spoji, ktorá sa rovná celkovej dĺžke všetkých jeho častí mínus 1 cm; a - koeficienty podľa tabuľky 4.3 a zohľadňujúce penetráciu kovu počas zvárania.
14) Kompozitné nosníky. Rozloženie a výber sekcií.
Kompozitné nosníky sa používajú v prípadoch, keď valcované nosníky nespĺňajú podmienky pevnosti, tuhosti, celkovej stability, t.j. pri veľkých rozpätiach a veľkých ohybových momentoch, a tiež ak sú hospodárnejšie. Hlavné typy rezov kompozitných nosníkov sú znázornené na obr. 4, c, d.
Ryža. 5. Rezy trámov
a - valcované, b - lisované, c - zvárané, d - nitované a skrutkované
Kompozitné nosníky sa spravidla používajú zvárané. Zvárané nosníky sú ekonomickejšie ako nitované nosníky. Ich časť sa zvyčajne skladá z troch plechov: vertikálneho - nástenného a dvoch horizontálnych - políc, ktoré sú zvarené vo výrobe automatickým zváraním. Pre nosníky pod veľkým pohyblivým zaťažením (veľké nosníky žeriavov) sa niekedy používajú nitované nosníky, ktoré pozostávajú z vertikálnej stojiny, rohov pásu a jedného až troch vodorovných plechov. Nitované nosníky sú ťažšie ako zvárané nosníky a ich výroba je náročnejšia, ale ich použitie je odôvodnené priaznivou prácou pri vysokom dynamickom a vibračnom zaťažení, ako aj relatívnou ľahkosťou tvarovania výkonných remeňov.
Aby sa ušetril materiál v kompozitných nosníkoch, úseky pozdĺž dĺžky sa menia podľa diagramu ohybových momentov. Elasticko-plastická práca materiálu v takýchto nosníkoch je povolená s rovnakými obmedzeniami ako pri valcovaných nosníkoch.
Úloha usporiadania rezov združených nosníkov variantu a efektívnosť a vyrobiteľnosť nosníkov do značnej miery závisia od jeho správneho riešenia. Rozloženie úseku je potrebné začať určením výšky nosníka, od ktorej závisia všetky ostatné parametre nosníkov.
13) Práca a výpočet skrutkových spojov.
Strihová práca je hlavným typom práce pre väčšinu kĺbov a v rôznych spojoch má svoje vlastné charakteristiky.
V skrutkových spojoch s nekontrolovanou silou uťahovania matíc hrubej, normálnej a zvýšenej presnosti sú sily uťahovania balíka skrutkami a následne vyvíjajúce sa trecie sily medzi spájanými prvkami pri pôsobení šmykových síl na spoj neisté a vo väčšine prípadov prípady sú nedostatočné na plné vnímanie týchto šmykových síl. Prevádzku takéhoto spojenia možno rozdeliť do štyroch etáp. V 1. štádiu, kým sa neprekonajú trecie sily medzi spájanými prvkami, samotné skrutky nepociťujú šmykové sily a pracujú len v ťahu, celé spojenie funguje elasticky. Takto fungujú spoje odolné voči strihu na vysokopevnostných skrutkách. S nárastom vonkajšej šmykovej sily sú prekonané vnútorné trecie sily a začína sa 2. etapa - posun celého spoja o medzeru medzi povrchom otvoru a driekom záveru. V 3. štádiu sa šmyková sila prenáša hlavne povrchovým tlakom otvoru na driek záveru; hriadeľ skrutky a okraje otvoru sú postupne pokrčené; skrutka je ohnutá, natiahnutá, pretože hlava a matica bránia voľnému ohýbaniu tyče. Postupne sa rozlaďuje hustota spoja, klesajú trecie sily a spoj prechádza do 4. štádia práce, ktorá je charakteristická svojou elasticko-plastickou prácou. K deštrukcii spojenia dochádza v dôsledku strihu závory, rozdrvenia a prepichnutia jedného z prvkov, ktoré sa majú spojiť, alebo oddelením hlavy závory.
Táto práca je značne komplikovaná nepravidelnosťou tvaru skrutky a steny otvoru, takže výpočet spojenia je podmienený.
Rozlišuje sa aj prevádzka jednoskrutkových a viacskrutkových spojov. Pri viacskrutkovom spoji rovnaké nepravidelnosti v tvare svorníka a otvoru, ako aj prípadné medzery medzi svorníkom a otvorom nevyhnutne vedú k nerovnomernému chodu jednotlivých svorníkov spoja, čo zohľadňuje príslušné priradenie koeficientu pracovných podmienok prípojky.
Výpočet sa vykonáva na základe možného typu deštrukcie spojenia šmykom svorníka so spájanými hrubými plechmi alebo rozdrvením povrchu otvoru tenkými plechmi:
a) konštrukčná sila vnímaná jednou skrutkou pozdĺž šmyku:
(6.1)
Určí sa počet skrutiek n v spoji pôsobením šmykovej sily N pôsobiacej na ťažisko spoja za predpokladu, že práca všetkých skrutiek je rovnaká.
Výpočet samotných spájaných prvkov na pevnosť sa vykonáva s prihliadnutím na zoslabenie prierezu otvormi nad čistou plochou Lit, avšak s predpokladom pružno-plastickej práce materiálu spájaných prvkov, zohľadňujúcich napr. koeficient pracovných podmienok. Je akceptované: pre plné nosníky, stĺpy a styčné dosky 1.1, pre tyčové konštrukcie striech a stropov 1.05 a berie sa do úvahy súčasne s koeficientom prevádzkových podmienok celej konštrukcie;
c) v spojoch na vysokopevnostných skrutkách s riadenou napínacou silou skrutky (odolné proti šmyku, trenie) sú sily uťahovania prvkov, ktoré majú byť spojené skrutkami také veľké, že pri pôsobení šmykových síl dochádza k treniu sily vznikajúce v spojení tieto šmykové sily úplne vnímajú a celé spojenie funguje elasticky.
Rozhodujúci význam pri prevádzke takéhoto spojenia má napínacia sila skrutky (rovnajúca sa projektovanej ťahovej sile skrutky) a kvalita trecích plôch. Konštrukčnú šmykovú silu, ktorú je možné absorbovať pri spojení prvkov utiahnutých jednou vysokopevnostnou skrutkou, možno určiť podľa vzorca:
Podobne ako vo vzorci (6.2) sa zistí počet skrutiek n potrebných na prenos šmykovej sily v spoji za predpokladu, že rozloženie síl medzi skrutkami je rovnomerné:
Bezpečnostný faktor
Bezpečnostný faktor
f - používa sa pri určovaní návrhových zaťažení na Рp podľa hodnôt prevádzkových maximálnych zaťažení Pe a rovná sa:
f = Pr / Re.
K. b. zavedené zabezpečiť vysoký stupeň spoľahlivosť lietadla z hľadiska statickej pevnosti s prihliadnutím na možné šírenie vonkajších zaťažení a pevnostné charakteristiky konštrukcie lietadla. Hodnoty To. sú stanovené v normách pevnosti, v leteckom priemysle sú akceptované typické hodnoty f od 1,5 do 2.
Letectvo: Encyklopédia. - M.: Veľká ruská encyklopédia. Hlavný redaktor G.P. Sviščev. 1994 .
Pozrite si, čo je „Faktor bezpečnosti“ v iných slovníkoch:
Bezpečnostný faktor- C - koeficient, ktorý určuje stupeň zvýšenia riadiaceho zaťaženia vo vzťahu k zaťaženiu výrobku, zodpovedajúci jeho projektovanej únosnosti. [GOST 8829 94] Pojem v nadpise: Teória a výpočet štruktúr Nadpisy encyklopédie: ... ... Encyklopédia pojmov, definícií a vysvetlení stavebných materiálov
Korekčný faktor na experimentálnu alebo vypočítanú hodnotu výbušnosti, ktorý určuje maximálnu prípustnú hodnotu tohto parametra (koncentrácia, teplota, tlak a pod.) pre daný proces produkcie. Edward. Slovník…… Núdzový slovník
bezpečnostný faktor- — [Ya.N. Luginsky, M.S. Fezi Zhilinskaya, Yu.S. Kabirov. Anglický ruský slovník elektrotechniky a energetiky, Moskva, 1999] Elektrotechnické témy, základné pojmy EN koeficient bezpečnosti faktor bezpečnosti f / s ... Technická príručka prekladateľa
bezpečnostný faktor— 3,99 faktor odolnosti bezpečnostnej triedy
bezpečnostný faktor C 3,6 bezpečnostný faktor C Zdroj: GOST R 54271 2010: Kotvy pre kontaktnú sieť ... ... Slovník-príručka termínov normatívnej a technickej dokumentácie
bezpečnostný faktor- saugos laipsnis statusas T sritis radioelektronika atitikmenys: engl. stupeň bezpečnosti vok. Sicherheit, f; Sicherheitsfaktor, m; Sicherheitsgrad, m rus. bezpečnostný faktor, m; stupeň bezpečnosti, fprac. koeficient de securité, m; stupeň...
bezpečnostný faktor- saugos faktorius statusas T sritis radioelektronika atitikmenys: engl. bezpečnostný faktor vok. Sicherheitsfaktor, m; Sicherheitsgrad, m rus. bezpečnostný faktor, m pranc. koeficient de securité, m; facteur de securité, m ... Rádioelektronika terminų žodynas
Ukazovateľ charakterizujúci dopravné podmienky na určitom úseku cesty (napr lokalite alebo na krivke v pôdoryse) a priblížiť sa k nej. Používa sa na identifikáciu nebezpečných úsekov ciest.