Има два основни подхода за определяне на коефициента на безопасност: статистически и икономически.
Статистически методи, базирани на необходимото ниво на обслужване:
Вероятност за недостиг на запаси за цикъл на инвентаризация (или между две пренареждания),
Вероятност за задоволяване на търсенето
Ниво на готовност - характеризира се с периода, през който запасите трябва да са "положителни",
· Оптимална честота на недостиг на запаси за отчетния период.
Икономически методи, базирани на оптимизиране на разходите:
Допустимо ниво на загуби поради липса на наличности в склада,
· Оптимално съотношение на складови разходи и загуби поради липса на наличности в склада.
Нека разгледаме по-подробно метода на постоянното нареждане в опростен вид.
Необходимо е да се определи стойността на резервния запас, за който съотношението на разходите за съхранение и загубите поради недостиг на запаси ще бъде оптимално.
Нека разгледаме решението на този проблем, когато използваме системата за управление на запасите, базирана на метода на постоянните поръчки. Размерът на предпазния запас ще определи размера на точката за пренареждане. Решението на този проблем няма да повлияе на оптималния размер на поръчката, а само ще повлияе на промяната в точката на пренареждане. Следователно ние оптимизираме два вида разходи:
Разходи за безопасни запаси, които са част от общите разходи за съхранение и които ще бъдат равни на:
TC \u003d C h 1 * R, (9.32)
където C h 1 - разходите за съхранение на 1 единица запас за отчетния период, R - стойността на резервния запас.
Загуби поради недостиг на запаси, които са равни на:
U = C d 1 *S*r, (9.33)
където C d 1 - загуби поради недостиг на 1 единица наличност в склада, S - вероятният брой пъти на недостиг на склад за отчетния период, r - средният недостиг на запас в единици.
В този проблем разглеждаме загубите от недостиг на запаси, които не зависят от продължителността на недостига, а зависят от обема на недостига и броя на липси за отчетния период. Модел, при който тези загуби зависят от продължителността на дефицита, изисква по-сложни изчисления.
Алгоритъмът на решението се основава на методологията на маргиналния или граничния анализ. При тази техника добавяме (или изваждаме) от изследвания параметър с единица и анализираме ефекта от тази промяна върху оптимизираната стойност. Ако това влияние е положително, продължаваме да променяме този параметър в същата посока, докато намалее до нула. Ако влиянието е отрицателно, тогава променяме параметъра в друга посока и отново преминаваме към нулево влияние. При нулево влияние стойността на параметъра е оптимална. Алгоритъмът за изчисление е показан на фиг. 9.14. Тази техника често се използва за намиране на оптимални решения в икономическия анализ.
Ориз. 9.14.Алгоритъм за изчисляване на коефициента на безопасност
Положителният принос (печалба - спестяване на разходи за съхранение) от всяка допълнителна единица ще остане постоянен, тъй като запасът за безопасност намалява.
Отрицателният принос (загуби - загуби поради недостиг на запаси) от всяка допълнителна единица ще се увеличава с намаляване на резервния запас, тъй като вероятността от недостиг на запаси (S) ще се увеличи.
Печалбата е по-голяма от загубата, тогава с намаляване на резервния запас с всяка единица, получаваме допълнителна печалба, докато печалбата е по-голяма от загубата.
Загубите са по-големи от печалбите, тогава увеличаването на резервния запас води до намаляване на загубите.
Оптималният размер на резервния запас се получава при условие:
S*C d 1 = C h 1 , (9.33)
При това условие (9.33.) печалбата е равна на загубите.
Пълният алгоритъм за изчисляване на оптимизиране на разходите може да бъде интерпретиран на фигура 9.15.
Ориз. 9.15.Пример за изчисляване на коефициента на безопасност с помощта на метода за оптимизиране на разходите
· Ако знаем разходите за съхранение (C h1) и загубите поради недостиг на запаси (C d 1), можем да изчислим оптималната честота на недостига на запаси за отчетния период, в който общите разходи ще бъдат минимални според формула (9.33).
S \u003d C h 1 / C d 1 - формула за изчисляване на оптималната честота на изчерпване(9.34)
· Знаейки оптималната честота на недостиг на запаси за отчетния период (S) и честотата на поръчките (N), можем да изчислим вероятността за недостиг на запаси (P) за един цикъл на оборот на запасите (или между две повторни поръчки):
P \u003d S / N - формула за изчисляване на вероятността от недостиг на материални запаси за един период на оборот на материалните запаси (9.35.)
· Стойността (P) е пряко свързана с коефициента на безопасност (k), базиран на нормалното правило за разпределение на вероятностите. Коефициентът на безопасност се определя въз основа на специални таблици, които могат да бъдат намерени във всяка литература за управление на инвентара.
коефициентът на безопасност показва колко пъти проектното натоварване P P е по-голямо от експлоатационното P O.
коефициент на безопасност - експериментална стойност. Основната му цел е да гарантира липсата на остатъчни деформации в конструктивните елементи при експлоатационни натоварвания. За конструктивни материали, използвани в AT, това условие е предвидено при f≈1,5. Обикновено f=1,5-2 се приема за конструкции на въздухоплавателни средства, f=1-1,5 за устройства за еднократна употреба. Колкото по-голям е f, толкова по-надежден е дизайнът, но в същото време теглото му също се увеличава.
Сравнително малката стойност на коефициента на безопасност в AT в сравнение с други области на технологията предизвиква повишени изисквания към точността на изчисленията за здравината на конструкциите на самолета, за качеството на използваните материали, за технологията на производство и ремонт на AT.
Коефициентът на безопасност също така отчита възможността, в някои изключителни случаи, за известно превишение на натоварването над максималното експлоатационно. В същото време трябва да осигури такава стойност на проектното натоварване, която никога не би била постигната за целия живот на самолета. В миналото удовлетворяването на такова изискване при избора на коефициент на безопасност осигуряваше почти абсолютна надеждност на конструкцията на самолета. През последните години, поради по-дългия експлоатационен живот на самолетите и рязкото увеличаване на скоростите на полета, фактори като многократни натоварвания, нагряване и понякога пълзене на материала започнаха да оказват голямо влияние върху здравината на конструкцията по време на дългосрочен план. експлоатация, което наложи разработването и въвеждането на нови критерии за оценка на надеждността на проекта.
14. Норми за здравина и твърдост на ВС.
Стандартите за якост определят общото ниво на здравина на самолета, натоварването на основните му части и възли и условията за проверка на здравината им по време на тестване. Стандартите за якост установяват: а) достатъчна степен на здравина за различни видовевъздухоплавателно средство, което осигурява приемливо ниска вероятност от унищожаване на апарата при определени за него режими на полет, излитане и кацане. Тази степен на якост се задава чрез максимално допустимите параметри на натоварване при работа: n E min = -0,5n E max . б) оперативни, т.е. най-високото допустимо при експлоатация натоварване на основните части на самолета. в) коефициенти на безопасност f, които показват съотношението на разрушаващото натоварване Р def към експлоатационния Р exp за основните части и възли на ВС.
Стандартите за твърдост регулират допустимите деформации на частите на самолета - отклонения и ъгли на усукване, задават стойността на натоварване, при която не трябва да има видими остатъчни деформации, загуба на стабилност на обшивката и др. в стандартите за твърдост са формулирани изисквания за стойностите на критичните скорости на автоколебанията за носещите повърхности на самолета, ефективността на кормилата и др.
15. Ограничение на скоростта на полета и летателните свойства на ВС според якостните условия.
Съвременните самолети със значително съотношение на тяга към тегло имат ограничения: а) по отношение на динамичното налягане q max . при превишаване на скоростта, съответстваща на q max, местните натоварвания надвишават допустимите стойности. Това е особено опасно за механизация, люкове, фенер и др. 
. За съвременни самолети q max =7500…10000daN/m 2 . б) за презареждане в чат: 
;
в) температура.
Освен това при големи височини скоростта може да бъде ограничена от числото на Мах на полета поради условията за осигуряване на стабилност и управляемост на самолета. Скоростта може да бъде ограничена при условия на изключване на опасни деформации и вибрации на части от ВС по отношение на здравината на окачванията и техните компоненти.
При изчисляване на отделните компоненти на общия топлинен товар е необходимо надеждно да се знаят всички горепосочени работни условия на хладилното оборудване и режимите на съхранение на продуктите. Въпреки това, някои от тези параметри често остават неизвестни по време на изчислението. В този случай е необходимо да зададете някои средни параметри за даден режим на работа и да въведете коефициент за този компонент. С други думи, това е мярка за нашето непознаване на каквито и да било условия или режими на работа на камерата.
Стойността на коефициента на безопасност, като правило, е в диапазона от 1,0 до 1,1.
Пример за изчисление
Връщайки се към примера, отбелязваме, че при изчисляване на дневния оборот на продукта използвахме неговата прогнозна стойност от 10% от общото натоварване на камерата. Следователно за този компонент на топлинния товар ще въведем коефициент на безопасност, равен на 1,1. В резултат на това за стойността на топлинния товар от продукта имаме:Q "prod = Q prod * K без \u003d 4,936 * 1,1 = 5,43 kW.
Освен това, при изчисляване на топлинното натоварване поради отваряне на вратата, ние използвахме и прогнозната дневна стойност на товарооборота и следователно за този компонент на товара ще въведем коефициент на безопасност, равен на 1,05:
Q "inf \u003d Q inf * K без \u003d 2120 * 1,05 = 2226 W.
Механичните свойства на метала се тестват в металургични предприятия с помощта на селективни тестове, следователно е по-вероятно материал със следните свойства, установени от GOST, да влезе в структурата.
Контролът на механичните свойства на метала се осъществява при малки проби по време на едноосово напрежение, но всъщност металът работи в големи структури по време на сложно напрегнато състояние.
Фактор за безопасноствърху материалите отчита влиянието на всички тези фактори за намаляване на носещата способност на конструкцията.
Задайте спад на механичните свойства срещу нормативни стойностивероятно в резултат на обработка на статистическите данни от фабричните изпитвания на стоманата, а работата на стоманата в конструкциите - в резултат на изследването.
Въз основа на анализа на кривите на разпределението на теста на стоманата е възможно да се определи коефициентът на безопасност за приписване на проектното съпротивление на стоманата към границата на провлачване.
В резултат на установяване на проектното съпротивление по отношение на границата на провлачване, стойностите на коефициента k m \u003d 1,1 - 1,2за марки стомана От 38/23 - От 60/45.
Фактор за безопасностспоред материала се приема увеличено, ако проектното съпротивление е определено според временното съпротивление.
Да предположим, че са настъпили непредвидени обстоятелства, след които напреженията в конструкцията са достигнали стойността на границата на провлачване, в резултат на случилото се опънатите и огънати елементи започват да получават увеличени деформации, но те няма да станат неизползваеми, а ако напрежението е равно на якостта на опън, тогава ще има разкъсване на елемента, което по никакъв начин не може да бъде допуснато. Поради това коефициент на безопасностпо материал за конструктивна устойчивост за класове стомана C 46/33 и C 52/40равно на 1,5, за 60/45 - C 85/75= 1,6 и за От 38/23 - От 44/29 = 1,45.
9) Работа и изчисление за стабилност на централно компресирани пръти.
Поведението на пръта при натоварване се характеризира с графика (фиг. 2.4, б), където отначало, с увеличаване на натоварването, прътът запазва праволинейна форма, с по-нататъшно увеличаване на натоварването, когато пръчката губи неговата стабилност и започва да се закопчава. Следващото (малко) увеличение на външното натоварване е придружено от бързо увеличаване на напречното отклонение е. След достигане на максималното натоварване - втората критична сила - пръчката губи своята носимоспособност (нестабилно състояние).
Стабилно състояниеможе да бъде за и (точки 1 и 2). Въпреки това, при , пръчката може да бъде в стабилно състояние (точка 2) и нестабилна (точка 3) със същата сила на натиск.
Критичното състояние може да бъде в и в (точки и ).
 |
Фиг.2.4. Работата на централно компресирания прът:
а - проектна схема; b - връзката между натоварването и отклонението на пръта
На практика гъвкавостта на централно компресираните пръти (колони, фермени елементи, рамки и т.н.) е приблизително половината от посочената граница.
В горната класическа схема, която приема, че в момента на изкривяване натоварването остава постоянно, след това се разтоварва от изпъкналата страна на пръта и материалът започва да работи по закона на еластичността. Ако обаче напрежението на натиск в процеса на изкривяване се увеличи или остане постоянно във всяка точка от секцията на пръта, т.е. не настъпва разтоварване, тогава целият участък е в пластично състояние, характеризиращо се с допирателен модул на деформация.
В този случай критичното напрежение в пластичната област ще бъде V строителни конструкцииима и двете схеми на работа на компресирани пръти. Например, компресираните елементи от статично неопределени системи (ферми, рамки) губят стабилност според класическата схема - с разтоварване. В момента на загуба на стабилност силите се преразпределят между елементите. В колони, работещи по статично определена схема, ще се реализира втората схема - без разтоварване.
Досега разглеждахме идеално прав прът с натоварване, приложено стриктно по оста. На практика обаче това не съществува. Конструкцията на краищата на компресираните пръти не осигурява перфектно подравняване, следователно тези фактори се вземат предвид чрез въвеждане на еквивалентния ексцентриситет на силата на натиск „ ” в изчислението. Зависи от гъвкавостта и се увеличава с растежа си. В практическите изчисления те използват, т.е. със случаен ексцентриситет. Тогава къде - фактор на стабилностили се нарича още коефициент на пределно огъване при централна компресия.
Стандартите за проектиране дават формули и съответните таблици за определяне.
10) Анализ на работата и устойчивостта на ексцентрично компресирани и компресирани огънати пръти.
При едновременното действие върху пръта на аксиална сила и огъващ момент (причинен от ексцентрично приложение на натоварване), неговата носеща способност се определя от размерите на напречното сечение и пределната якост на материала.
В еластичния етап от работата на материала напреженията в напречното сечение на пръта могат да бъдат представени като сума от напреженията от централно компресиране и от огъване.
Основи на изчислението за стабилност на ексцентрично компресирани и компресирано - огънати пръти.
Загубата на носеща способност на дълги гъвкави пръти при едновременно действие на сила на натиск и огъващ момент възниква от загубата на стабилност. В този случай съответното състояние на равновесие може да се дефинира по същия начин, както при централната компресия, а именно стационарното състояние; - нестабилно състояние; - критично състояние (където и - увеличение на работата на външни и вътрешни сили).
Ексцентрично компресирани пръти от реални метални конструкции губят своята стабилност с развитието на пластични деформации.
Критичната сила зависи от ексцентриситета "д". На практика е по-удобно да се използва безразмерният относителен ексцентриситет m=e/ρ, където ρ=W/A- звуково разстояние от страната на най-компресираното влакно на пръта.
Формулата за проверка на стабилността на ексцентрично компресиран прът ще бъде
N / (Aφ e) R y γ c
За да се осигури стабилност на ексцентрично компресирани (компресирани-огънати) пръти, препоръчително е сечението да се развива в посока на ексцентриситет, за да се спести метал. Например, както е показано на фигура 2.6. Това увеличава риска от загуба на стабилност на пръта в перпендикулярна посока - спрямо оста "у". В тази връзка формулата за проверка на стабилността по отношение на оста „ г” се въвежда намален коефициент С.
N / cφ y A γ c R y
където c =N cr .M/N cr =φ y .M/φ y ; φ y .N кр– съответно коефициентът на устойчивост и критичната сила при централно натиск; N кр.М. φ y .M- критична сила и съответният коефициент на устойчивост на централната компресия около оста "у"при наличие на момент в перпендикулярна равнина Коефициент “c” зависи от относителния ексцентриситет m x =e/ρ x.Форма и гъвкавост на напречното сечение на пръта λy.
 |
Фиг.2.6. Най-рационалното положение на I-секцията с ексцентрично компресиране на прътите
12) Работа и изчисляване на челни заварени съединения.
При проектирането на заварени съединения е необходимо да се вземе предвид тяхната хетерогенност, която се определя от концентрацията на напрежение, промените в механичните характеристики на метала и наличието на остатъчно и напрегнато-деформирано състояние.
Добре заварените съединения имат малка концентрация на напрежения от външни сили, така че здравината на такива съединения при опън или натиск зависи от якостните характеристики на основния метал и заваръчния метал. Изрязването на ръбовете на съединените елементи не оказва влияние върху статичната якост на връзката и може да не се взема предвид.
Заварката в началото и края е наситена с дефекти (поради преходния процес топлинен режимзаваряване), така че началото и края на шева трябва да бъдат показани върху технологичните ленти, след като заваряването приключи и шевът изстине, тези ленти се отстраняват. Ако е невъзможно крайните участъци на шева да се доведат до технологичните ленти, очакваната дължина на шева ще бъде по-малка от действителната му дължина.
С помощта на ъглови заварки се правят различни видове съединения в метални конструкции: тройник, ъгъл, припокриване.
Сглобките се извършват с ъглови заварки; те могат да бъдат както флангови, така и челни.
Според естеството на прехвърлянето на усилията фланкови шевовеработят едновременно за срязване и огъване. Разрушаването на заваръчния шев започва от края и се случва както в заваръчния метал, така и в метала на границата на сливането, особено ако отложеният метал е по-здрав от основния метал.
Челни шевовепренасят силите доста равномерно по ширината на елемента, но изключително неравномерно по дебелината на шева, поради рязка кривина на потока на мощността, когато силата се прехвърля от един елемент на друг, особено напреженията са високи в основата на шев.заваръчен метал или слят метал).
плащане:
При изчисляване на заварените съединения е необходимо да се вземе предвид видът на съединението, методът на заваряване (автоматично, полуавтоматично, ръчно) и заваръчните материали, съответстващи на основния материал на конструкцията.
Изчисляването на челно заварените съединения под действието на аксиална сила, преминаваща през центъра на тежестта на съединението, се извършва по формулата. Оттук 
където е най-малката от дебелините на свързаните елементи; - прогнозната дължина на шева, равна на пълната му дължина, намалена с или пълната му дължина, ако краищата на шева са изведени от фугата (например върху технологични ленти); - проектна устойчивост на челно заварени съединения по отношение на границата на провлачване (виж SNiP II-23-81 *, приложение 5); - коефициент на условия на труд.
При липса на физически методи за контрол, проектното съпротивление на метала на завареното съединение съгласно стандартите е .
Под действието на срязваща сила Ввърху челния шев, в заваръчния шев възникват напрежения на срязване.
Проектното съпротивление на срязване на съединението, където е проектното съпротивление на срязване на основния метал.
Ако проектното съпротивление на заваръчния метал в челното съединение е по-малко от проектното съпротивление на основния метал, проверката се извършва върху напречното сечение на заваръчния метал.
Заварените челни съединения, направени без използване на физически методи за контрол на качеството, с едновременно действие в един и същи участък на заваръчния шев на нормални напрежения и действащи във взаимно перпендикулярни посоки "X" и "Y" и напреженията на срязване трябва да се проверяват съгласно формула:
Изчислената площ на напречното сечение на заваръчния шев при повреда в заваръчния метал е равна на 
, в случай на счупване на метал на границата на сливане A wz = z k f l w
Изчисленият участък е металният участък на границата на сливането. В този случай, прогнозната дължина на шева 
.
Ако 
, тогава изчисленото напречно сечение е напречното сечение за метала на заварката и напрежението
Ако 
, тогава здравината на съединението се проверява за метала на границата на сливане, след това: ,
където е силата, преминаваща през центъра на тежестта на ставата; - прогнозната дължина на шева в завареното съединение, равна на общата дължина на всички негови секции минус 1 cm; и - коефициенти, взети съгласно таблица 4.3 и отчитащи проникването на метала по време на заваряване.
14) Композитни греди. Оформление и избор на раздел.
Композитните греди се използват в случаите, когато валцуваните греди не отговарят на условията за здравина, твърдост, обща стабилност, т.е. с големи разстояния и големи моменти на огъване, а също и ако са по-икономични. Основните видове секции от композитни греди са показани на фиг. 4, в, г.
Ориз. 5. Секции от греди
a - валцувани, b - пресовани, в - заварени, d - занитени и болтове
Композитните греди се използват, като правило, заварени. Заварените греди са по-икономични от занитените греди. Тяхната секция обикновено се състои от три листа: вертикален - стена и два хоризонтални - рафтове, които се заваряват фабрично чрез автоматично заваряване. За греди под тежък движещ се товар (големи кранови греди) понякога се използват нитови греди, състоящи се от вертикална лента, ъгли на колани и един до три хоризонтални листа. Нитовите греди са по-тежки от заварените греди и по-трудоемки за производство, но тяхното използване е оправдано от благоприятна работа при високи динамични и вибрационни натоварвания, както и относителната лекота на формиране на мощни ремъци.
За да се спести материал в композитните греди, секциите по дължината се променят в съответствие с диаграмата на моментите на огъване. Еластично-пластичната работа на материала в такива греди е разрешена със същите ограничения, както при валцуваните греди.
Задачата за подреждане на секциите на композитните греди на варианта и ефективността и технологичността на гредите до голяма степен зависят от правилното му решение. Необходимо е да се започне оформлението на секцията, като се определи височината на гредата, от която зависят всички други параметри на гредите.
13) Работа и изчисляване на болтови връзки.
Работата на срязване е основният вид работа за повечето фуги, като при различните фуги тя има свои собствени характеристики.
При болтови съединения с неконтролирана сила на затягане на гайката с груба, нормална и повишена точност, силите на затягане на пакета с болтове и следователно развиващите се сили на триене между свързаните елементи под действието на срязващите сили върху връзката са несигурни и в повечето случаите са недостатъчни за пълното възприемане на тези сили на срязване. Работата на такава връзка може да бъде разделена на четири етапа. На 1-ви етап, докато се преодолеят силите на триене между свързаните елементи, самите болтове не изпитват сили на срязване и работят само при опън, цялата връзка работи еластично. Ето как работят устойчивите на срязване връзки на болтове с висока якост. С увеличаване на външната сила на срязване, вътрешните сили на триене се преодоляват и започва 2-ри етап - изместването на цялото съединение от пролуката между повърхността на отвора и вала на болта. В третия етап силата на срязване се пренася главно от налягането на повърхността на отвора към вала на болта; валът на болта и ръбовете на отвора постепенно се смачкват; болтът е огънат, опънат, тъй като главата и гайката предотвратяват свободното огъване на пръта. Постепенно плътността на ставата се разстройва, силите на триене намаляват и ставата преминава в 4-ти етап на работа, който се характеризира с еластично-пластична работа. Разрушаването на връзката се получава от срязване на болта, смачкване и пробиване на един от елементите, които трябва да бъдат съединени, или отделяне на главата на болта.
Тази работа е значително усложнена от неправилността на формата на болта и стената на отвора, така че изчисляването на връзката е условно.
Също така се прави разлика между работата на едноболтови и многоболтови връзки. При многоболтова връзка едни и същи неравности във формата на болта и отвора, както и възможните празнини между болта и отвора, неизбежно водят до неравномерна работа на отделните болтове на съединението, което се взема предвид от подходящото присвояване на коефициента на работните условия на връзката.
Изчислението се извършва въз основа на възможния вид разрушаване на връзката чрез срязване на болта с дебели листове, които се свързват или чрез смачкване на повърхността на отвора с тънки листове:
а) проектната сила, възприемана от един болт по протежение на срязването:
(6.1)
Определя се броят на болтовете n във връзката под действието на сила на срязване N, приложена към центъра на тежестта на връзката, като се приеме, че работата на всички болтове е една и съща
Изчисляването на самите свързани елементи за здравина се извършва, като се вземе предвид отслабването на напречното сечение от отвори над нетната площ Lit, но с допускането за еластично-пластична работа на материала на свързаните елементи, взета предвид от коефициент на условия на труд. Приема се: за масивни греди, колони и челни плочи 1.1, за прътови конструкции на покриви и тавани 1.05 и се взема предвид едновременно с коефициента на работни условия на цялата конструкция;
в) при съединения върху високоякостни болтове с контролирана сила на опън на болта (устойчиви на срязване, триене), силите на затягане на елементите, които трябва да бъдат свързани с болтове, са толкова големи, че под действието на сили на срязване възникват силите на триене във връзката напълно възприемат тези срязващи сили и цялата връзка работи еластично.
От решаващо значение при работата на такава връзка са силата на опън на болта (равна на проектната сила на опън на болта) и качеството на триещите се повърхности. Проектната сила на срязване, която може да се абсорбира при свързването на елементи, затегнати с един болт с висока якост, може да се определи по формулата:
Подобно на формула (6.2), се намира броят на болтовете n, необходими за прехвърляне на силата на срязване във връзката, като се приеме, че разпределението на силата между болтовете е равномерно:
Фактор за безопасност
Фактор за безопасност
f - се използва при определяне на проектните натоварвания на Рp според стойностите на експлоатационните максимални натоварвания Pe и е равно на:
f = Pr / Re.
К. б. въведени, за да се гарантира високо нивонадеждността на самолета по отношение на статичната якост, като се вземе предвид възможното разпространение на външни натоварвания и якостните характеристики на конструкцията на самолета. Стойности до. са определени в стандартите за якост, в авиационната индустрия се приемат типични стойности на f от 1,5 до 2.
Авиация: Енциклопедия. - М.: Голяма руска енциклопедия. Главен редактор Г.П. Свищов. 1994 .
Вижте какво представлява "Факторът на безопасност" в други речници:
Фактор за безопасност- C - коефициент, който определя степента на увеличаване на контролното натоварване спрямо натоварването на продукта, съответстващо на неговата проектна носимоспособност. [GOST 8829 94] Термин на заглавието: Теория и изчисляване на конструкциите Заглавия в енциклопедията: ... ... Енциклопедия на термини, дефиниции и обяснения на строителни материали
Коефициент на корекция към експерименталната или изчислената стойност на експлозивността, която определя максимално допустимата стойност на този параметър (концентрация, температура, налягане и др.) за даден производствен процес. Едуарт. Речник… … Речник за спешни случаи
коефициент на безопасност- — [Я. Н. Лугински, М. С. Фези Жилинская, Ю. С. Кабиров. Английско-руски речник на електротехниката и енергетиката, Москва, 1999] Теми в електротехниката, основни понятия EN коефициент на безопасност коефициент на безопасност f/s ... Наръчник за технически преводач
коефициент на безопасност— 3,99 коефициент на устойчивост на класа на безопасност
коефициент на безопасност C 3.6 коефициент на безопасност C Източник: GOST R 54271 2010: Анкери за контактна мрежа ... ... Речник-справочник на термините на нормативно-техническата документация
коефициент на безопасност- saugos laipsnis statusas T sritis radioelektronika atitikmenys: engl. степен на безопасност вок. Sicherheit, f; Sicherheitsfaktor, m; Сичерхайцград, м рус. коефициент на безопасност, m; степен на безопасност, fpranc. коефициент на сигурност, m; степен...
коефициент на безопасност- saugos faktorius statusas T sritis radioelektronika atitikmenys: engl. коефициент на безопасност vok. Sicherheitsfaktor, m; Сичерхайцград, м рус. коефициент на безопасност, m pranc. коефициент на сигурност, m; facteur de securité, m ... Радиоелектроника терминų žodynas
Индикатор, характеризиращ условията на движение на определен участък от пътя (например в местностили на крива в план) и подход към него. Използва се за идентифициране на опасни участъци от пътища.