A biztonsági tényező meghatározásának két fő megközelítése van: statisztikai és gazdasági.
Statisztikai módszerek a szükséges szolgáltatási szint alapján:
A készlethiány valószínűsége készletciklusonként (vagy két utánrendelés között),
A kereslet kielégítésének valószínűsége
Készenléti szint – az az időszak jellemzi, amely alatt a készleteknek „pozitívnak” kell lenniük,
· Optimális készlethiány gyakoriság a jelentési időszakra.
Költségoptimalizáláson alapuló gazdasági módszerek:
Megengedhető veszteségszint a raktárban lévő készlethiány miatt,
· A raktározási költségek és a raktári készlethiány miatti veszteségek optimális aránya.
Tekintsük részletesebben az állandó fizetési módot egyszerűsített formában.
Meg kell határozni a tartalék készlet értékét, amelyhez a tárolási költségek és a készlethiány miatti veszteségek aránya optimális lesz.
Tekintsük ennek a problémának a megoldását az állandó megbízásos módszeren alapuló készletgazdálkodási rendszer alkalmazásakor. A biztonsági készlet nagysága határozza meg az utánrendelési pont méretét. A probléma megoldása nem befolyásolja az optimális rendelési méretet, csak az utánrendelési pont változását. Ezért kétféle költséget optimalizálunk:
Biztonsági készlet költségei, amelyek a teljes tárolási költség részét képezik, és amelyek megegyeznek:
TC \u003d C h 1 * R, (9,32)
ahol C h 1 - 1 egységnyi készlet tárolásának költsége a beszámolási időszakra, R - a tartalék készlet értéke.
Készlethiány miatti veszteségek, amelyek egyenlőek:
U = C d 1 *S*r, (9,33)
ahol C d 1 - 1 egységnyi készlethiány miatti veszteség a raktárban, S - a készlethiány valószínűsége a jelentési időszakban, r - az átlagos készlethiány egységekben.
Ebben a problémában a készlethiányból eredő veszteségeket vesszük figyelembe, amelyek nem a hiány időtartamától, hanem a hiány mértékétől és a beszámolási időszakra vonatkozó hiányok számától függenek. Egy olyan modell, amelyben ezek a veszteségek a hiány időtartamától függenek, bonyolultabb számításokat igényel.
A megoldási algoritmus a határ- vagy határelemzés módszertanán alapul. Ennél a technikánál hozzáadunk (vagy kivonunk) a vizsgált paraméterből eggyel, és elemezzük ennek a változásnak az optimalizált értékre gyakorolt hatását. Ha ez a hatás pozitív, akkor ezt a paramétert addig változtatjuk ugyanabban az irányban, amíg az nullára nem csökken. Ha a hatás negatív, akkor a paramétert a másik irányba változtatjuk, és ismét nulla hatásra lépünk. Nulla befolyásnál a paraméter értéke optimális. A számítási algoritmus az ábrán látható. 9.14. Ezt a technikát gyakran használják az optimális megoldások megtalálására a gazdasági elemzésben.
Rizs. 9.14. A biztonsági tényező kiszámításának algoritmusa
Minden további egység pozitív hozzájárulása (nyereség – tárolási költségek megtakarítása) a biztonsági készlet csökkenésével állandó marad.
Minden további egység negatív hozzájárulása (veszteségek - készlethiány miatti veszteségek) a tartalék készlet csökkenésével növekszik, mivel nő a készlethiány (S) valószínűsége.
A nyereség nagyobb, mint a veszteség, majd a tartalékkészlet egységenkénti csökkentésével többletnyereséget kapunk mindaddig, amíg a nyereség nagyobb, mint a veszteség.
A veszteségek nagyobbak, mint a nyereségek, akkor a tartalékállomány növekedése a veszteségek csökkenéséhez vezet.
A tartalékkészlet optimális nagysága a következő feltétellel érhető el:
S*C d 1 = C h 1, (9,33)
Ezen (9.33.) feltétel mellett a nyereség egyenlő a veszteséggel.
A teljes költségoptimalizálási számítási algoritmus a 9.15. ábrán értelmezhető.
Rizs. 9.15. Példa a biztonsági tényező kiszámítására költségoptimalizálási módszerrel
· Ha ismerjük a tárolási költséget (C h1) és a készlethiányból adódó veszteségeket (C d 1), akkor kiszámíthatjuk a készlethiányok optimális gyakoriságát a beszámolási időszakra, amelyben a teljes költség minimális lesz az képlet (9.33).
S \u003d C h 1 / C d 1 - képlet az optimális készletezési gyakoriság kiszámításához(9.34)
· A beszámolási időszakra vonatkozó optimális készlethiány-gyakoriság (S) és a rendelések gyakorisága (N) ismeretében kiszámíthatjuk a készlethiány (P) valószínűségét egy készletforgalmi ciklusra (vagy két utánrendelés között):
P \u003d S/N - képlet a készlethiány valószínűségének kiszámítására egy készletforgalmi időszakra (9.35.)
· A (P) érték közvetlenül kapcsolódik a biztonsági tényezőhöz (k) a normál valószínűségi eloszlási szabály alapján. A biztonsági tényező meghatározása speciális táblázatok alapján történik, amelyek bármely készletgazdálkodási szakirodalomban megtalálhatók.
a biztonsági tényező megmutatja, hogy a P P tervezési terhelés hányszorosa nagyobb, mint az üzemi P O.
biztonsági tényező – kísérleti érték. Fő célja annak biztosítása, hogy a szerkezeti elemekben üzemi terhelés alatt ne legyenek maradó alakváltozások. Az AT-ben használt szerkezeti anyagok esetében ez a feltétel f≈1,5-nél biztosított. Repülőgép szerkezeteknél általában f=1,5-2, eldobható eszközöknél f=1-1,5 értéket vesznek fel. Minél nagyobb f, annál megbízhatóbban működik a tervezés, ugyanakkor a súlya is nő.
Az AT biztonsági tényezőjének viszonylag kis értéke a technológia más területeihez képest megnövekedett követelményeket támaszt a repülőgép-szerkezetek szilárdsági számításainak pontosságával, a felhasznált anyagok minőségével, az AT gyártástechnológiájával és javításával szemben.
A biztonsági tényező figyelembe veszi azt a lehetőséget is, hogy bizonyos kivételes esetekben a terhelés a maximális üzemi terhelést meghaladó mértékben haladja meg. Ugyanakkor a tervezési terhelésnek olyan értéket kell biztosítania, amely a repülőgép teljes élettartama alatt soha nem érhető el. A múltban egy ilyen követelmény teljesítése a biztonsági tényező kiválasztásakor szinte abszolút megbízhatóságot biztosított a repülőgép szerkezetében. Az utóbbi években a repülőgépek hosszabb élettartama és a repülési sebesség meredek növekedése miatt az olyan tényezők, mint az ismétlődő terhelések, melegítés, néha az anyag kúszása, nagy hatással voltak a szerkezet tartósságára hosszú távon. üzemeltetése, amely új kritériumok kidolgozását és bevezetését tette szükségessé a tervezési megbízhatóság értékeléséhez.
14. A repülőgépek szilárdsági és merevségi normái.
A szilárdsági szabványok meghatározzák a repülőgép szilárdságának általános szintjét, a fő alkatrészek és szerelvények terhelését, valamint szilárdságuk tesztelés során történő ellenőrzésének feltételeit. A szilárdsági szabványok megállapítják: a) elegendő szilárdsági fokot ahhoz különféle típusok repülőgép, amely elfogadhatóan alacsony valószínűséget biztosít a berendezés tönkremenetelének a számára meghatározott repülési, felszállási és leszállási módban. Ezt a szilárdsági fokot a maximálisan megengedett üzemi terhelési paraméterek határozzák meg: n E min = -0,5n E max. b) üzemképes, azaz. a legnagyobb megengedett üzemi terhelés a repülőgép fő részein. c) f biztonsági tényezõk, amelyek a repülõgép fõ alkatrészei és szerelvényei esetében a Р def szakítóterhelés és az üzemi Р exp arányát mutatják.
A merevségi szabványok szabályozzák a repülőgép alkatrészeinek megengedett deformációit - elhajlást és csavarási szögeket, beállítják a terhelési értéket, amelynél nem lehet látható maradó deformáció, a bőr stabilitásának elvesztése stb. a merevségi szabványokban követelményeket fogalmaznak meg az önrezgések kritikus sebességének értékére a repülőgép csapágyfelületeire, a kormányok hatékonyságára stb.
15. A repülőgépek repülési sebességének és repülési tulajdonságainak korlátozása az erőviszonyoknak megfelelően.
A jelentős tolóerő-tömeg arányú modern repülőgépeknek vannak korlátai: a) a dinamikus nyomás tekintetében q max . a q max-nak megfelelő fordulatszám túllépése esetén a helyi terhelések meghaladják a megengedett értékeket. Ez különösen veszélyes gépesítésre, nyílásokra, lámpásra stb. 
. Modern repülőgépeknél q max =7500…10000daN/m 2 . b) csevegésbe való újratöltésnél: 
;
c) hőmérséklet.
Ezenkívül nagy magasságban a repülés Mach-száma korlátozhatja a sebességet a repülőgép stabilitását és irányíthatóságát biztosító feltételek miatt. A sebesség korlátozható a légijármű alkatrészeinek a felfüggesztések és alkatrészeik szilárdsága szempontjából veszélyes deformációinak és vibrációinak kizárása mellett.
A teljes hőterhelés egyes összetevőinek kiszámításakor a hűtőberendezések és a terméktárolási módok összes fenti működési feltételeinek megbízható ismerete szükséges. Néhány ilyen paraméter azonban gyakran ismeretlen marad a számítás során. Ebben az esetben be kell állítani néhány átlagos paramétert egy adott üzemmódhoz, és meg kell adni egy együtthatót ehhez az összetevőhöz. Más szóval, ez annak a mértéke, hogy nem ismerjük a kamera bármely körülményét vagy működési módját.
A biztonsági tényező értéke általában 1,0 és 1,1 közötti tartományban van.
Számítási példa
Visszatérve a példához, megjegyezzük, hogy a termék napi forgalmának számításakor a kamra összterhelésének 10%-ára becsült értékét vettük alapul. Ezért a hőterhelés ezen összetevőjére 1,1-es biztonsági tényezőt vezetünk be. Ennek eredményeként a termék hőterhelésének értékére a következőket kapjuk:Q "term \u003d Q prod * K nélkül = 4,936 * 1,1 \u003d 5,43 kW.
Ezenkívül az ajtónyitásból adódó hőterhelés kiszámításakor a rakományforgalom becsült napi értékét is felhasználtuk, ezért a terhelés ezen összetevőjére 1,05-ös biztonsági tényezőt vezetünk be:
Q "inf \u003d Q inf * K nélkül \u003d 2120 * 1,05 \u003d 2226 W.
A fém mechanikai tulajdonságait kohászati üzemekben szelektív tesztekkel vizsgálják, ezért valószínűbb, hogy a GOST által megállapított alábbi tulajdonságokkal rendelkező anyag kerül a szerkezetbe.
A fém mechanikai tulajdonságainak szabályozása kis mintákon történik egytengelyű feszítés során, de valójában a fém komplex feszültségállapotban dolgozik nagy szerkezetekben.
Biztonsági tényező Az anyagoknál figyelembe veszi mindezen tényezők hatását a szerkezet teherbíró képességének csökkentése érdekében.
Állítsa be a mechanikai tulajdonságok csökkenését normatív értékek esetleg az acél gyári vizsgálatai statisztikai adatainak feldolgozása, illetve a szerkezetekben végzett acélmunka - a vizsgálat eredményeként.
Az acélvizsgálati eloszlási görbék elemzése alapján meg lehet határozni azt a biztonsági tényezőt, amellyel az acél tervezési ellenállása a folyáshatárhoz rendelhető.
A folyáshatár tekintetében a tervezési ellenállás megállapításának eredményeként az együttható értékei k m \u003d 1,1 - 1,2 acélminőségekhez 38/23-tól - 60/45-től.
Biztonsági tényező az anyag szerint növelve veszik, ha a tervezési ellenállást az ideiglenes ellenállásnak megfelelően hozzárendeljük.
Tételezzük fel, hogy olyan előre nem látható körülmények következtek be, amelyek után a szerkezetben a feszültségek elérték a folyáshatár értékét, a történtek következtében a feszített és hajlított elemek fokozott alakváltozást kezdtek kapni, de nem válnak használhatatlanná, hanem ha a feszültség egyenlő a szakítószilárdsággal, akkor az elem szakadása következik be, ami semmiképpen nem engedhető meg. Ennek köszönhetően biztonsági tényező anyag szerint az acélminőségek tervezési ellenállása érdekében C 46/33 és C 52/40 egyenlő 1,5, számára 60/45 - C 85/75= 1,6, és for 38/23-tól - 44/29-től = 1,45.
9) Munka és számítás a központilag összenyomott rudak stabilitására.
A rúd terhelés alatti viselkedését egy grafikon jellemzi (2.4. ábra, b), ahol eleinte a terhelés növekedésével a rúd megtartja egyenes alakját, további terhelésnövekedéssel, amikor a rúd veszít stabilitása, és elkezd domborodni. A külső terhelés ezt követő (kis) növekedése a keresztirányú kihajlás gyors növekedésével jár együtt f. A maximális terhelés - a második kritikus erő - elérése után a rúd elveszti teherbírását (instabil állapot).
Állandó állapot lehet és (1. és 2. pont). Azonban -nél a rúd lehet stabil állapotban (2. pont) és instabil (3. pont) azonos nyomóerővel.
A kritikus állapot lehet a és at (pontok és ).
 |
2.4. A központilag összenyomott rúd munkája:
a - tervezési séma; b - a terhelés és a rúd elhajlása közötti kapcsolat
A gyakorlatban a központilag összenyomott rudak (oszlopok, rácsos elemek, keretek stb.) rugalmassága megközelítőleg a fele a megadott határértéknek.
A fenti klasszikus sémában, amely azt feltételezi, hogy a kihajlás pillanatában a terhelés állandó marad, majd a rúd domború oldalán tehermentesítés következik be, és az anyag a rugalmassági törvény szerint elkezd dolgozni. Ha azonban a kihajlás során a préselési feszültség a rúdszakasz minden pontján megnő vagy állandó marad, pl. tehermentesítés nem következik be, akkor a teljes szakasz képlékeny állapotban van, amelyet érintő alakváltozási modulus jellemez.
Ebben az esetben a kritikus feszültség a képlékeny tartományban V lesz épületszerkezetek az összenyomott rudak mindkét munkasémája létezik. Például a statikailag határozatlan rendszerek tömörített elemei (tartók, keretek) a klasszikus séma szerint elveszítik a stabilitást - kirakodással. A stabilitás elvesztésének pillanatában az erők újra eloszlanak az elemek között. A statikailag meghatározott séma szerint működő oszlopokban a második séma kerül megvalósításra - kirakodás nélkül.
Eddig egy tökéletesen egyenes rudat tekintettünk szigorúan a tengely mentén terhelésre. A gyakorlatban azonban ez nem létezik. Az összenyomott rudak végeinek kialakítása nem biztosít tökéletes beállítást, ezért ezeket a tényezőket figyelembe veszik a „ ” nyomóerő egyenértékű excentricitásának beiktatásával a számításba. Rugalmasságtól függ, és növekedésével növekszik. A gyakorlati számításoknál használnak, i.e. véletlenszerű excentricitással. Akkor hol - stabilitási tényező vagy a központi összenyomás alatti végső hajlítási együtthatónak is nevezik.
A tervezési szabványok képleteket és megfelelő táblázatokat adnak a meghatározáshoz.
10) Excentrikusan összenyomott és nyomott hajlított rudak munka- és stabilitáselemzése.
A tengelyirányú erő és a hajlítónyomaték egyidejű hatása a rúdra (amelyet excentrikus terhelés okoz) a teherbírását a keresztmetszet méretei és az anyag végső szilárdsága határozza meg.
Az anyag megmunkálásának rugalmas szakaszában a rúd keresztmetszetében fellépő feszültségek a központi összenyomásból és a hajlításból származó feszültségek összegeként ábrázolhatók.
Excentrikusan összenyomott és összenyomott - hajlított rudak stabilitásának számítási alapjai.
A hosszú hajlékony rudak teherbírásának elvesztése nyomóerő és hajlítónyomaték egyidejű hatására a stabilitás elvesztése miatt következik be. Ebben az esetben a megfelelő egyensúlyi állapot ugyanúgy definiálható, mint a központi kompressziónál, nevezetesen az egyensúlyi állapot; - instabil állapot; - kritikus állapot (ahol és - a külső és belső erők munkájának növekedése).
A valódi fémszerkezetek excentrikusan összenyomott rudai a képlékeny alakváltozások kialakulásával veszítenek stabilitásukból.
A kritikus erő az excentricitástól függ "e". A gyakorlatban kényelmesebb a dimenzió nélküli relatív excentricitás alkalmazása m=e/ρ, ahol ρ=W/A- hangtávolság a rúd leginkább összenyomott rostjának oldalától.
Az excentrikusan összenyomott rúd stabilitásának ellenőrzésére szolgáló képlet a következő lesz
N / (Aφ e) R y γ c
Az excentrikusan összenyomott (sűrített-hajlított) rudak stabilitásának biztosítása érdekében fémtakarékosság érdekében célszerű a metszetet az excentricitás irányába fejleszteni. Például a 2.6. ábrán látható módon. Ez növeli a rúd stabilitásának elvesztésének kockázatát merőleges irányban - a tengelyhez képest "y". Ebben a tekintetben a stabilitás ellenőrzésének képlete a tengelyhez képest " y” csökkentett együtthatót vezetnek be tól től.
N / cφ y A γ c R y
ahol c =N cr .M/N cr =φ y .M/φ y ; φ y .N kr– a stabilitási együttható és a kritikus erő központi összenyomás esetén; N cr.M. φ y .M- a kritikus erő és a tengely körüli központi összenyomás megfelelő stabilitási együtthatója "y" egy merőleges síkban egy nyomaték jelenlétében. A „c” együttható a relatív excentricitástól függ m x =e/ρ x.Rúd keresztmetszet alakja és rugalmassága λy.
 |
2.6. Az I-szelvény legracionálisabb helyzete a rudak excentrikus összenyomásával
12) Tompahegesztett kötések munkája és számítása.
A hegesztett kötések kialakításakor figyelembe kell venni azok heterogenitását, amelyet a feszültségkoncentráció, a fém mechanikai jellemzőinek változása, valamint a maradék és feszültség-nyúlási állapot jelenléte határoz meg.
A jól hegesztett kötések kis koncentrációjú külső erőhatásokkal rendelkeznek, így az ilyen kötések húzó- vagy nyomószilárdsága az alapfém és a hegesztési fém szilárdsági jellemzőitől függ. Az összeillesztett elemek éleinek levágása nem befolyásolja a csatlakozás statikai szilárdságát, és nem feltétlenül vehető figyelembe.
A hegesztés elején és végén telítettek a hibák (a tranziens miatt termikus rezsim hegesztés), így a varrat elejét és végét fel kell tüntetni a technológiai csíkokon, a hegesztés befejezése és a varrat lehűlése után ezeket a csíkokat eltávolítjuk. Ha a varrat végszakaszait nem lehet a technológiai szalagokhoz hozni, akkor a varrás becsült hossza kisebb lesz, mint a tényleges hossza.
A sarokvarratok segítségével különféle típusú illesztéseket készítenek a fémszerkezetekben: póló, sarok, átfedés.
Az átlapolt kötések sarokvarratokkal készülnek; lehetnek oldalsó és frontálisak is.
Az erőfeszítés átadásának jellege szerint oldalsó varratok egyszerre dolgozzon a nyírásnál és a hajlításnál. A varrat roncsolódása a végétől kezdődik, és mind a varratban, mind az olvadási határ fémében jelentkezik, különösen, ha a lerakódott fém erősebb, mint az alapfém.
Elülső varratok az erőátvitel meglehetősen egyenletesen terjed az elem szélességében, de rendkívül egyenetlenül a varrat vastagságában, az erőáramlás éles görbülete miatt, amikor az erőt egyik elemről a másikra továbbítják, különösen a feszültségek nagyok a varrat gyökerénél. varrat. hegesztett fém vagy olvasztott fém).
Fizetés:
A hegesztett kötések számításánál figyelembe kell venni a kötés típusát, a hegesztési módot (automata, félautomata, kézi) és a szerkezet alapanyagának megfelelő hegesztőanyagokat.
A tompahegesztett kötések kiszámítását a kötés súlypontján áthaladó axiális erő hatására a képlet szerint kell elvégezni. Innen 
ahol a csatlakoztatott elemek legkisebb vastagsága; - a varrat teljes hosszával megegyező becsült hossza, csökkentve vagy teljes hosszával, ha a varrat végeit kihúzzák a hézagból (például technológiai csíkokon); - a tompahegesztett kötések tervezési ellenállása a folyáshatár tekintetében (lásd SNiP II-23-81 *, 5. melléklet); - a munkakörülmények együtthatója.
Fizikai ellenőrzési módszerek hiányában a hegesztett kötés fémének tervezési ellenállása a szabványok szerint .
Nyíróerő hatására K a tompavarraton nyírófeszültségek lépnek fel a varratban.
A kötés tervezési nyírási ellenállása, ahol az alapfém tervezési nyírószilárdsága.
Ha a hegesztési fém tervezési ellenállása a tompakötésben kisebb, mint az alapfém tervezési ellenállása, az ellenőrzést a varrat keresztmetszetén kell elvégezni.
A fizikai minőség-ellenőrzési módszerek alkalmazása nélkül készült hegesztett tompakötéseket, a normál feszültségek egyidejűleg a hegesztési varrat azonos szakaszán, egymásra merőleges "X" és "Y" irányban ható, valamint a nyírófeszültségeket az alábbiak szerint kell ellenőrizni. képlet:
A hegesztési varrat számított keresztmetszete a hegesztési fém meghibásodása esetén egyenlő 
, a fúziós határ fémtörése esetén A wz = z k f l w
A számított szakasz a fúziós határ fémszelvénye. Ebben az esetben a varrás becsült hossza 
.
Ha 
, akkor a számított keresztmetszet a hegesztett fém keresztmetszete és a feszültség
Ha 
, akkor a kötés szilárdságát ellenőrizzük a fúziós határ fémére, majd: ,
hol van a kapcsolat súlypontján áthaladó erő; - a varrat becsült hossza a hegesztett kötésben, egyenlő az összes szakasz teljes hosszával mínusz 1 cm; és - a 4.3. táblázat szerint vett együtthatók, amelyek figyelembe veszik a fém hegesztés közbeni behatolását.
14) Kompozit gerendák. Elrendezés és szakasz kiválasztása.
A kompozit gerendákat olyan esetekben használják, amikor a hengerelt gerendák nem felelnek meg a szilárdság, a merevség, az általános stabilitás feltételeinek, azaz nagy fesztávok és nagy hajlítónyomatékok esetén, valamint akkor is, ha gazdaságosabbak. A kompozit gerendák metszeteinek fő típusait az 1. ábra mutatja. 4, c, d.
Rizs. 5. Gerendák szakaszai
a - hengerelt, b - préselt, c - hegesztett, d - szegecselt és csavarozott
A kompozit gerendákat általában hegesztve használják. A hegesztett gerendák gazdaságosabbak, mint a szegecselt gerendák. A részük általában három lapból áll: egy függőleges - egy fal és két vízszintes - polc, amelyeket gyárilag automatikus hegesztéssel hegesztenek. A nagy mozgó terhelésnek kitett gerendákhoz (nagy darugerendák) néha szegecselt gerendákat használnak, amelyek függőleges szalagból, övsarkokból és egy-három vízszintes lapból állnak. A szegecselt gerendák nehezebbek, mint a hegesztett gerendák, és gyártásuk is munkaigényesebb, de alkalmazásukat a nagy dinamikus és vibrációs terhelések melletti kedvező munkavégzés, valamint az erős hevederek kialakításának viszonylagos könnyűsége indokolja.
A kompozit gerendák anyagának megtakarítása érdekében a szakaszokat a hossz mentén a hajlítási nyomatékok diagramjának megfelelően módosítják. Az ilyen gerendákban az anyag rugalmas-plasztikus munkája ugyanazokkal a korlátozásokkal megengedett, mint a hengerelt gerendák esetében.
A változat kompozit gerendái metszeteinek elrendezésének feladata, a gerendák hatékonysága, gyárthatósága nagyban függ annak helyes megoldásától. A szakasz elrendezését a gerenda magasságának meghatározásával kell kezdeni, amelytől a gerendák összes többi paramétere függ.
13) Csavarkötések munkája és számítása.
A nyírómunka a legtöbb ízületnél a fő munkatípus, és a különböző illesztéseknél megvannak a maga sajátosságai.
A durva, normál és fokozott pontosságú, ellenőrizetlen anyahúzó erővel rendelkező csavarkötéseknél a csomagot csavarokkal meghúzó erők, és ebből következően a csatlakozó elemek között kialakuló súrlódási erők a csatlakozásra ható nyíróerők hatására bizonytalanok és a legtöbb esetben esetek nem elegendőek ezeknek a nyíróerőknek a teljes érzékeléséhez. Egy ilyen kapcsolat működése négy szakaszra osztható. Az 1. szakaszban, amíg a csatlakoztatott elemek közötti súrlódási erők le nem lépnek, maguk a csavarok nem érnek nyíróerőt, és csak feszültségben működnek, a teljes csatlakozás rugalmasan működik. Így működnek a nyírásálló csatlakozások a nagy szilárdságú csavarokon. A külső nyíróerő növekedésével a belső súrlódási erők leküzdődnek, és megkezdődik a 2. szakasz - a teljes kötés eltolódása a furat felülete és a csavar tengelye közötti rés által. A 3. szakaszban a nyíróerőt főként a furatfelületi nyomás adja át a csavartengelyre; a csavar tengelye és a lyuk szélei fokozatosan gyűrődnek; a csavar meg van hajlítva, megfeszítve, mivel a fej és az anya megakadályozza a rúd szabad elhajlását. Fokozatosan a kapcsolat sűrűsége elhangolódik, a súrlódási erők csökkennek, és a kapcsolat átmegy a 4. munkafázisba, amelyet rugalmas-plasztikus munkája jellemez. A kötés tönkremenetele a csavar nyírásából, az egyik összeillesztendő elem zúzódásából és átlyukasztásából, vagy a csavarfej szétválásából következik be.
Ezt a munkát nagymértékben megnehezíti a csavar alakjának és a furat falának egyenetlensége, ezért a csatlakozás számítása feltételes.
Különbséget tesznek az egycsavaros és a többcsavaros csatlakozások működése között is. Többcsavaros csatlakozásnál a csavar és a furat alakjának azonos egyenetlenségei, valamint a csavar és a furat közötti esetleges hézagok elkerülhetetlenül a csatlakozás egyes csavarjainak egyenetlen működéséhez vezetnek, amit figyelembe vesz a kapcsolat munkakörülményeinek együtthatójának megfelelő hozzárendelése.
A számítás a csatlakozás lehetséges tönkremenetelének típusán alapul, ha a csavar nyírása vastag lemezekkel van összekötve, vagy a furat felületét vékony lemezekkel összenyomják:
a) egy csavar által érzékelt tervezési erő a nyírás mentén:
(6.1)
Az n csavarok számát a csatlakozásban a csatlakozás súlypontjára ható N nyíróerő hatására meghatározzuk, feltételezve, hogy az összes csavar munkavégzése azonos
Maguk a csatlakoztatott elemek szilárdsági számítását úgy végezzük, hogy figyelembe vegyük a keresztmetszet gyengülését a Lit nettó terület feletti lyukakkal, de az összekapcsolt elemek anyagának rugalmas-plasztikus munkáját feltételezve, figyelembe véve a a munkakörülmények együtthatója. Elfogadva: tömör gerendák, oszlopok és tompalemezek esetében 1.1, tetők és mennyezetek rúdszerkezeteinél 1.05, és a teljes szerkezet működési feltételeinek együtthatójával egyidejűleg veszik figyelembe;
c) a nagy szilárdságú csavarokon a csavar szabályozott feszítőerejű (nyírásálló, súrlódó) csatlakozásoknál a csavarokkal összekötendő elemeket olyan nagyok meghúzó erők, hogy nyíróerők hatására a súrlódás a csatlakozásban fellépő erők teljesen érzékelik ezeket a nyíróerőket, és az egész kapcsolat rugalmasan működik.
Egy ilyen kapcsolat működésében döntő jelentőségű a csavar feszítőereje (amely megegyezik a csavar tervezési feszítő erejével) és a súrlódó felületek minősége. Az egy nagy szilárdságú csavarral meghúzott elemek csatlakozásánál felvehető tervezési nyíróerő a következő képlettel határozható meg:
Hasonlóan a (6.2) képlethez, megtaláljuk a nyíróerő átviteléhez szükséges n csavarok számát a csatlakozásban, feltételezve, hogy a csavarok közötti erőeloszlás egyenletes:
Biztonsági tényező
Biztonsági tényező
f - az Рp tervezési terheléseinek meghatározására szolgál a Pe üzemi maximális terhelések értékei szerint, és egyenlő:
f = Pr/Re.
K. b. biztosítására vezették be magas szint a légijármű megbízhatósága statikus szilárdság szempontjából, figyelembe véve a külső terhelések esetleges terjedését és a repülőgép szerkezetének szilárdsági jellemzőit. Értékek To. a Szilárdsági Szabványokban meghatározottak, a repülőgépiparban 1,5 és 2 közötti tipikus f értékeket fogadnak el.
Repülés: Enciklopédia. - M.: Nagy Orosz Enciklopédia. Főszerkesztő G.P. Szviscsov. 1994 .
Nézze meg, mi a "Biztonsági tényező" más szótárakban:
Biztonsági tényező- C - együttható, amely meghatározza a szabályozási terhelés növekedésének mértékét a termék terheléséhez viszonyítva, a tervezési teherbírásnak megfelelően. [GOST 8829 94] Címszó: A szerkezetek elmélete és számítása Enciklopédia címsorok: ... ... Építőanyagok kifejezések, definíciók és magyarázatok enciklopédiája
A robbanékonyság kísérleti vagy számított értékének korrekciós tényezője, amely meghatározza ennek a paraméternek a maximális megengedett értékét (koncentráció, hőmérséklet, nyomás stb.) egy adott esetre gyártási folyamat. Edward. Szótár… … Vészhelyzeti szótár
biztonsági tényező- [Ja.N. Luginszkij, M.S. Fezi Zhilinskaya, Yu.S. Kabirov. English Russian Dictionary of Electrical Engineering and Power Industry, Moszkva, 1999] Villamosmérnöki témák, alapfogalmak EN biztonsági együttható tényező a biztonsági f / s ... Műszaki fordítói kézikönyv
biztonsági tényező— 3,99 biztonsági osztályú ellenállási tényező
C biztonsági tényező 3,6 C biztonsági tényező Forrás: GOST R 54271 2010: Horgonyok kapcsolati hálózathoz ... ... A normatív és műszaki dokumentáció kifejezéseinek szótár-referenciája
biztonsági tényező- saugos laipsnis statusas T terület radioelektronika atitikmenys: engl. biztonsági fok vok. Sicherheit, f; Sicherheitsfaktor, m; Sicherheitsgrad, m rus. biztonsági tényező, m; biztonsági fok, fpranc. koefficiens de securité, m; fok...
biztonsági tényező- saugos faktorius statusas T terület radioelektronika atitikmenys: engl. biztonsági tényező vok. Sicherheitsfaktor, m; Sicherheitsgrad, m rus. biztonsági tényező, m pranc. koefficiens de securité, m; facteur de securité, m ... Radioelectronics terminų žodynas
Egy jelző, amely az út egy adott szakaszán a forgalmi viszonyokat jellemzi (pl helység vagy ívben a tervben) és megközelíteni azt. Veszélyes útszakaszok azonosítására szolgál.