Pagkalkula ng acoustic at acoustics ng arkitektura. Acoustic na pagkalkula ng sistema ng bentilasyon at air conditioning sa mga modernong gusali Pagpili ng bilang ng mga tagapagbalita sa isang partikular na uri ng lugar

Ang gusaling idinisenyo ay dapat na nilagyan ng type 2 fire warning device.

Upang alertuhan ang mga tao tungkol sa sunog, ang mga alarma sa sunog ng uri ng Mayak-12-3M (OOO Elektrotekhnika i Avtomatika, Omsk, Russia) at mga light alarm na "TS-2 SVT1048.11.110" (signboard na "Exit") ay konektado sa device. ginamit ang S2000-4 (CJSC NVP Bolid).

Ang cable na lumalaban sa sunog KPSEng(A)-FRLS-1x2x0.5 ay ginagamit para sa network ng alarma sa sunog.

Para sa e-mail boltahe ng supply ng kagamitan U = 12 V, ginagamit ang isang kalabisan na pinagmumulan ng kuryente. power supply "RIP-12" isp.01 na may rechargeable na takip ng baterya. 7 Ah Mga rechargeable na baterya pinagmulan ng email Tinitiyak ng mga power supply ang pagpapatakbo ng kagamitan nang hindi bababa sa 24 na oras sa standby mode at 1 oras sa "Fire" mode kapag naka-off ang pangunahing power supply.

Mga pangunahing kinakailangan para sa SOUE ay itinakda sa NPB 104-03 "Mga sistema ng babala at kontrol para sa paglikas ng mga tao kung sakaling magkaroon ng sunog sa mga gusali at istruktura":

3. Tinanggap ang mga pagpapalagay sa disenyo

Batay sa mga geometric na sukat ng lugar, ang lahat ng mga lugar ay nahahati lamang sa tatlong uri:

"Koridor" - ang haba ay lumampas sa lapad ng 2 o higit pang beses;
"Hall" - isang lugar na higit sa 40 sq.m. (hindi ginamit sa kalkulasyong ito).

Naglalagay kami ng isang tagapagbalita sa isang silid ng uri ng "Kuwarto".

4. Talaan ng mga halaga ng audio attenuation

Sa hangin, ang mga sound wave ay pinahina dahil sa lagkit ng hangin at molecular attenuation. Ang presyon ng tunog ay lumalabag sa proporsyon sa logarithm ng distansya (R) mula sa sirena: F (R) = 20 lg (1/R). Ang Figure 1 ay nagpapakita ng isang graph ng sound pressure attenuation depende sa distansya sa pinagmumulan ng tunog F (R) =20 lg (1/R).

kanin. 1 - Graph ng sound pressure attenuation depende sa distansya sa pinagmumulan ng tunog F (R) = 20 lg (1 / R)

Upang gawing simple ang mga kalkulasyon, nasa ibaba ang isang talahanayan ng mga aktwal na halaga ng mga antas ng presyon ng tunog mula sa tagapagbalita ng Mayak-12-3M sa iba't ibang distansya.

Talahanayan - Ang presyon ng tunog na nabuo ng isang solong sirena kapag ito ay naka-on sa 12V sa ibang distansya mula sa sirena.

5. Pagpili ng bilang ng mga sirena sa isang partikular na uri ng lugar

Ang mga plano sa sahig ay nagpapakita ng mga geometric na sukat at lugar ng bawat silid.

Alinsunod sa pagpapalagay na ginawa nang mas maaga, hinati namin ang mga ito sa dalawang uri:

"Kuwarto" - lugar hanggang sa 40 sq.m;
"Corridor" - ang haba ay lumampas sa lapad ng 2 o higit pang beses.

Pinapayagan na maglagay ng isang tagapagbalita sa isang silid ng uri ng "Kuwarto".

Sa isang silid ng uri ng "Koridor" - ilang mga tagapagbalita ang ilalagay, pantay-pantay sa buong silid.

Bilang resulta, tinutukoy ang bilang ng mga tagapagbalita sa isang partikular na silid.

Pagpili ng "kinakalkulang punto" - isang punto sa sound plane in ang silid na ito, hangga't maaari mula sa sirena, kung saan kinakailangang magbigay ng antas ng tunog na hindi bababa sa 15 dBA sa itaas ng pinahihintulutang antas ng tunog ng patuloy na ingay.

Bilang resulta, ang haba ng tuwid na linya na nagkokonekta sa annunciator mounting point sa "kinakalkulang punto" ay tinutukoy.

Design point - isang punto sa sound plane sa isang partikular na silid, hangga't maaari mula sa sirena, kung saan kinakailangan na magbigay ng antas ng tunog na hindi bababa sa 15 dBA sa itaas ng pinahihintulutang antas ng tunog ng patuloy na ingay, ayon sa NPB 104 -03 p.3.15.

Sa batayan ng SNIP 23-03-2003 talata 6 "Mga Pamantayan ng Pinahihintulutang Ingay" at ang "Talahanayan 1" na ibinigay sa parehong lugar, nakukuha namin ang mga halaga ng pinahihintulutang antas ng ingay para sa isang hostel ng mga nagtatrabaho na espesyalista na katumbas hanggang 60 dB.

Kapag nagkalkula, ang pagpapalambing ng signal kapag dumadaan sa mga pintuan ay dapat isaalang-alang:

proteksyon sa sunog -30 dB(A);
pamantayan -20 dB(A)

Mga kombensiyon

Tinatanggap namin ang mga sumusunod na kombensiyon:

N sa ilalim. – ang taas ng suspensyon ng sirena mula sa sahig;
1.5m - antas 1.5 metro mula sa sahig, sa antas na ito ay may sound plane;
h1 - labis sa itaas ng antas ng 1.5 m hanggang sa punto ng suspensyon;
W ay ang lapad ng silid;
D - ang haba ng silid;
Ang R ay ang distansya mula sa tagapagbalita hanggang sa "kinakalkulang punto";
L - projection R (distansya mula sa annunciator hanggang sa antas ng 1.5 m sa kabaligtaran na dingding);
S ay ang sound area.

5.1 Pagkalkula para sa uri ng kuwartong "Kuwarto"

Tukuyin natin ang "kinakalkulang punto" - ang punto na pinakamalayo hangga't maaari mula sa tagapagbalita.

Para sa pagsususpinde, ang mga "mas maliit" na pader ay pinili, na sumasalungat sa kahabaan ng silid, alinsunod sa NPB 104-03 sa sugnay 3.17.

kanin. 2 - Vertical projection ng pag-mount ng wall annunciator sa airbag

Inilalagay namin ang annunciator sa gitna ng "Kuwarto" - sa gitna ng maikling bahagi, tulad ng ipinapakita sa Fig. 3

kanin. 3 - Lokasyon ng sirena sa gitna ng "Kuwarto"

Upang makalkula ang laki ng R, kinakailangan na ilapat ang Pythagorean theorem:

D - ang haba ng silid, alinsunod sa plano ay 6.055 m;
W - ang lapad ng silid, alinsunod sa plano ay 2.435 m;
Kung ang sirena ay ilalagay sa itaas ng 2.3 m, pagkatapos ay sa halip na 0.8 m, kailangan mong kunin ang laki h1 na lumampas sa taas ng suspensyon sa itaas ng antas ng 1.5 m.

5.1.1 Tukuyin ang antas ng presyon ng tunog sa punto ng disenyo:

P \u003d Rdb + F (R) \u003d 105 + (-15.8) \u003d 89.2 (dB)

Pdb - loudspeaker sound pressure, ayon sa mga. ang impormasyon sa Mayak-12-3M annunciator ay 105 dB;
F (R) - dependence ng sound pressure sa distansya, katumbas ng -15.8 dB alinsunod sa Fig. 1 kapag R=6.22 m.

5.1.2 Tukuyin ang halaga ng sound pressure, alinsunod sa NPB 104-03 p.3.15:

5.1.3 Sinusuri ang kawastuhan ng pagkalkula:

P \u003d 89.2\u003e P r.t. \u003d 75 (natutugunan ang kundisyon)

SOUE sa isang protektadong lugar.

5.2 Pagkalkula para sa isang silid ng uri ng "Koridor".

Ang mga annunciator ay inilalagay sa isang dingding ng koridor na may pagitan na 4 na lapad. Ang una ay inilalagay sa isang lapad na distansya mula sa pasukan. Ang kabuuang bilang ng mga tagapagbalita ay kinakalkula ng formula:

N \u003d 1 + (L - 2 * W) / 3 * W \u003d 1 + (26.78-2 * 2.435) / 3 * 2.435 \u003d 4 (mga pcs.)

D - ang haba ng koridor, alinsunod sa plano ay 26.78 m;
W - ang lapad ng koridor, alinsunod sa plano ay 2.435 m.

Ang dami ay ni-round up sa pinakamalapit na buong numero. Ang paglalagay ng mga tagapagbalita ay ipinapakita sa fig. 4.

Fig. 4 - Paglalagay ng mga annunciator sa isang silid ng uri ng "Corridor" na may lapad na mas mababa sa 3 metro at ang distansya "sa kinakalkula na punto"

5.2.1 Tukuyin ang mga nakalkulang puntos:

Ang "Kalkuladong punto" ay matatagpuan sa tapat ng dingding sa layong dalawang lapad mula sa axis ng tagapagbalita.

5.2.2 Tukuyin ang antas ng presyon ng tunog sa punto ng disenyo:

P \u003d Rdb + F (R) \u003d 105 + (-14.8) \u003d 90.2 (dB)

Pdb - loudspeaker sound pressure, ayon sa mga. ang impormasyon sa Mayak-12-3M annunciator ay 105 dB;
F (R) - dependence ng sound pressure sa distansya, katumbas ng -14.8 dB alinsunod sa Fig. 1 kapag R=5.5 m.

5.2.3 Tukuyin ang halaga ng sound pressure, alinsunod sa NPB 104-03 p.3.15:

R.t. \u003d N + ZD \u003d 60 + 15 \u003d 75 (dB)

Ang N ay ang pinahihintulutang antas ng tunog ng patuloy na ingay, para sa mga hostel ito ay 75 dB;
ZD - margin ng presyon ng tunog na katumbas ng 15 dB.

5.2.4 Sinusuri ang kawastuhan ng pagkalkula:

Р=90.2 > Р р.т=75 (natutugunan ang kundisyon)

Kaya, bilang isang resulta ng mga kalkulasyon, ang napiling uri ng annunciator na "Mayak-12-3M" ay nagbibigay at lumampas sa halaga ng presyon ng tunog, sa gayon ay nagbibigay ng malinaw na audibility mga signal ng tunog SOUE sa isang protektadong lugar.

Alinsunod sa pagkalkula, ayusin namin ang mga sound annunciator, tingnan ang Fig.5.

Fig. 5 — Plano ng paglalagay ng mga tagapagbalita sa el. 0.000

Engineering at construction magazine, N 5, 2010
Kategorya: Teknolohiya

Doktor ng Teknikal na Agham, Propesor I.I. Bogolepov

GOU St. Petersburg State Polytechnic University
at GOU St. Petersburg State Marine Technical University;
master A.A. Gladkikh,
GOU St. Petersburg State Polytechnic University

Ang sistema ng bentilasyon at air conditioning (VVKV) ay ang pinakamahalagang sistema para sa mga modernong gusali at istruktura. Gayunpaman, bilang karagdagan sa kinakailangang kalidad ng hangin, ang sistema ay nagdadala ng ingay sa lugar. Ito ay nagmumula sa bentilador at iba pang mga pinagmumulan, kumakalat sa pamamagitan ng duct at nagliliwanag sa maaliwalas na silid. Ang ingay ay hindi tugma sa normal na pagtulog, proseso ng edukasyon, gawaing malikhain, trabahong may mataas na pagganap, magandang pahinga, paggamot, pagkuha ng mataas na kalidad na impormasyon. V mga code ng gusali at ang mga patakaran ng Russia, ang ganitong sitwasyon ay nabuo. Ang paraan ng acoustic na pagkalkula ng SVKV ng mga gusali, na ginamit sa lumang SNiP II-12-77 "Proteksyon mula sa ingay", ay hindi napapanahon at samakatuwid ay hindi kasama sa bagong SNiP 23-03-2003 "Proteksyon mula sa ingay". Kaya, lumang pamamaraan luma na, at wala pang bagong kinikilala sa pangkalahatan. Ang sumusunod ay isang simpleng tinatayang paraan para sa acoustic na pagkalkula ng UHVAC sa mga modernong gusali, na binuo gamit ang pinakamahusay na mga kasanayan sa pagmamanupaktura, sa partikular, sa mga sasakyang-dagat.

Ang iminungkahing pagkalkula ng acoustic ay batay sa teorya ng mahabang linya ng pagpapalaganap ng tunog sa isang acoustically narrow pipe at sa teorya ng tunog sa mga silid na may halos nagkakalat na sound field. Isinasagawa ito upang masuri ang mga antas ng presyur ng tunog (mula dito ay tinutukoy bilang SPL) at ang pagsunod sa kanilang mga halaga sa kasalukuyang pinahihintulutang pamantayan ng ingay. Nagbibigay ito para sa pagpapasiya ng SPL mula sa SVKV dahil sa pagpapatakbo ng fan (mula rito ay tinutukoy bilang "machine") para sa mga sumusunod na tipikal na grupo ng mga lugar:

1) sa silid kung saan matatagpuan ang makina;

2) sa mga silid kung saan dumadaan ang mga air duct sa pagbibiyahe;

3) sa lugar na sineserbisyuhan ng system.

Paunang data at mga kinakailangan

Ang pagkalkula, disenyo at kontrol ng proteksyon ng mga tao mula sa ingay ay iminungkahi na isagawa para sa pinakamahalagang octave frequency band para sa pandama ng tao, katulad ng: 125 Hz, 500 Hz at 2000 Hz. Ang octave frequency band na 500 Hz ay isang geometric na mean value sa hanay ng noise-normalized na octave frequency band na 31.5 Hz - 8000 Hz. Para sa patuloy na ingay, kasama sa pagkalkula ang pagtukoy sa SPL sa mga octave frequency band mula sa mga sound power level (SPL) sa system. Ang mga halaga ng SPL at SPL ay nauugnay sa pangkalahatang relasyon = - 10, kung saan ang SPL ay nauugnay sa halaga ng threshold na 2·10 N/m; - USM na nauugnay sa halaga ng threshold na 10 W; - lugar ng pagpapalaganap ng harap ng mga sound wave, m.

Dapat matukoy ang SPL sa mga design point ng noise-rated room gamit ang formula = + , kung saan ang SPL ng pinagmumulan ng ingay. Ang halaga na isinasaalang-alang ang impluwensya ng silid sa ingay dito ay kinakalkula ng formula:

kung saan ang koepisyent na isinasaalang-alang ang impluwensya ng malapit na larangan; - spatial na anggulo ng paglabas ng pinagmumulan ng ingay, rad.; - koepisyent ng direktiba ng radiation, kinuha ayon sa pang-eksperimentong data (sa unang pagtatantya ito ay katumbas ng isa); - distansya mula sa gitna ng ingay emitter sa kinakalkula point sa m; = - acoustic constant ng silid, m; - ang average na koepisyent ng pagsipsip ng tunog ng mga panloob na ibabaw ng silid; - kabuuang lugar ng mga ibabaw na ito, m; - koepisyent na isinasaalang-alang ang paglabag sa diffuse sound field sa silid.

Ang mga ipinahiwatig na halaga, mga punto ng disenyo at mga pamantayan ng pinahihintulutang ingay ay kinokontrol para sa mga lugar iba't ibang mga gusali SNiPOM 23-03-2003 "Proteksyon mula sa ingay". Kung ang mga kinakalkula na halaga ng SPL ay lumampas sa pinahihintulutang antas ng ingay sa hindi bababa sa isa sa tatlong frequency band na ipinahiwatig, kung gayon kinakailangan na magdisenyo ng mga hakbang at paraan upang mabawasan ang ingay.

Ang paunang data para sa acoustic na pagkalkula at disenyo ng UHCS ay:

- mga scheme ng layout na ginamit sa pagtatayo ng istraktura; mga sukat ng mga makina, air duct, control valve, elbows, tee at air distributor;

- bilis ng paggalaw ng hangin sa mga mains at sanga - ayon sa mga tuntunin ng sanggunian at pagkalkula ng aerodynamic;

- mga guhit ng pangkalahatang pag-aayos ng mga lugar na sineserbisyuhan ng SVKV - ayon sa disenyo ng konstruksiyon ng istraktura;

- mga katangian ng ingay ng mga makina, control valve at air distributor SVKV - ayon sa teknikal na dokumentasyon para sa mga produktong ito.

Ang mga katangian ng ingay ng makina ay ang mga sumusunod na antas ng SPL airborne noise sa octave frequency band sa dB: - SPL ng ingay na dumadaloy mula sa makina papunta sa suction duct; - USM ingay na kumakalat mula sa makina patungo sa discharge duct; - USM ingay na ibinubuga ng katawan ng makina sa nakapalibot na espasyo. Ang lahat ng katangian ng ingay ng makina ay kasalukuyang tinutukoy batay sa acoustic measurements mula sa nauugnay na pambansa o internasyonal na pamantayan at iba pa mga dokumento ng regulasyon.

Ang mga katangian ng ingay ng mga silencer, air duct, adjustable fitting at air distributor ay ipinakita ng airborne noise SMU sa octave frequency band sa dB:

- USM ingay na nabuo ng mga elemento ng system kapag ang daloy ng hangin ay dumaan sa kanila (pagbuo ng ingay); - USM ng ingay na nawawala o nasisipsip sa mga elemento ng system kapag ang daloy ng sound energy ay dumaan sa kanila (noise reduction).

Ang kahusayan ng pagbuo ng ingay at pagbabawas ng ingay ng mga elemento ng UHCS ay tinutukoy batay sa mga sukat ng acoustic. Binibigyang-diin namin na ang mga halaga ng at dapat na tinukoy sa nauugnay na teknikal na dokumentasyon.

Kasabay nito, ang nararapat na pansin ay binabayaran sa katumpakan at pagiging maaasahan ng pagkalkula ng acoustic, na kasama sa error ng resulta ng mga halaga at .

Pagkalkula para sa lugar kung saan naka-install ang makina

Hayaang magkaroon ng fan sa silid 1 kung saan naka-install ang makina, ang antas ng lakas ng tunog na kung saan, radiated sa suction, discharge pipeline at sa pamamagitan ng katawan ng makina, ay ang mga halaga sa dB , at . Hayaang may silencer ang fan sa gilid ng discharge pipeline na may kahusayan sa silencer sa dB (). Lugar ng trabaho matatagpuan sa malayo mula sa sasakyan. Ang pader na naghihiwalay sa silid 1 at silid 2 ay nasa layo mula sa makina. Ang pagsipsip ng tunog sa silid ay pare-pareho 1: = .

Para sa silid 1, ang pagkalkula ay nagbibigay ng solusyon sa tatlong problema.

1st gawain. Pagsunod sa pamantayan ng pinahihintulutang ingay.

Kung ang mga suction at discharge pipe ay tinanggal mula sa silid ng makina, kung gayon ang pagkalkula ng SPL sa silid kung saan ito matatagpuan ay ginawa ayon sa mga sumusunod na formula.

Ang Octave SPL sa punto ng disenyo ng silid ay tinutukoy sa dB ng formula:

kung saan - USM ingay na ibinubuga ng katawan ng makina, na isinasaalang-alang ang katumpakan at pagiging maaasahan gamit ang . Ang halagang ipinahiwatig sa itaas ay tinutukoy ng formula:

Kung ang lugar ay inilagay n mga pinagmumulan ng ingay, SPL mula sa bawat isa na sa kinakalkula na punto ay katumbas ng , pagkatapos ay ang kabuuang SPL mula sa lahat ng mga ito ay tinutukoy ng formula:

Bilang resulta ng pagkalkula ng tunog at disenyo ng SVKV para sa silid 1, kung saan naka-install ang makina, dapat tiyakin na ang mga pinahihintulutang pamantayan ng ingay ay natutugunan sa mga punto ng disenyo.

ika-2 gawain. Pagkalkula ng halaga ng SPL sa discharge air duct mula sa room 1 hanggang room 2 (ang silid kung saan dumadaan ang air duct sa transit), ibig sabihin, ang halaga sa dB ay ginawa ayon sa formula

ika-3 gawain. Ang pagkalkula ng halaga ng SPL na na-radiated ng dingding na may soundproof na lugar ng silid 1 hanggang silid 2, lalo na ang halaga sa dB, ay isinasagawa ng formula

Kaya, ang resulta ng pagkalkula sa silid 1 ay ang katuparan ng mga pamantayan ng ingay sa silid na ito at ang pagtanggap ng paunang data para sa pagkalkula sa silid 2.

Pagkalkula para sa mga silid kung saan dumadaan ang duct sa transit

Para sa silid 2 (para sa mga silid kung saan dumadaan ang air duct), ang pagkalkula ay nagbibigay ng solusyon sa sumusunod na limang problema.

1st gawain. Pagkalkula ng lakas ng tunog na na-radiated ng mga dingding ng air duct sa silid 2, ibig sabihin, ang pagpapasiya ng halaga sa dB ayon sa formula:

Sa formula na ito: - tingnan sa itaas ang 2nd task para sa room 1;

\u003d 1.12 - katumbas na diameter ng seksyon ng duct na may cross-sectional area ;

- haba ng kwarto 2.

Ang pagkakabukod ng tunog ng mga dingding ng isang cylindrical duct sa dB ay kinakalkula ng formula:

kung saan ang dynamic na modulus ng elasticity ng duct wall material, N/m;

- panloob na diameter ng maliit na tubo sa m;

- kapal ng pader ng duct sa m;

Ang pagkakabukod ng tunog ng mga dingding ng mga rectangular duct ay kinakalkula ayon sa sumusunod na formula sa DB:

kung saan = ay ang masa ng isang yunit sa ibabaw ng duct wall (ang produkto ng density ng materyal sa kg / m at ang kapal ng pader sa m);

- geometric mean frequency ng mga octave band sa Hz.

ika-2 gawain. Ang pagkalkula ng SPL sa punto ng disenyo ng silid 2, na matatagpuan sa layo mula sa unang pinagmulan ng ingay (air duct) ay isinasagawa ayon sa formula, dB:

ika-3 gawain. Ang pagkalkula ng SPL sa punto ng disenyo ng silid 2 mula sa pangalawang pinagmumulan ng ingay (ang SPL na na-radiated ng dingding ng silid 1 hanggang silid 2 - ang halaga sa dB) ay isinasagawa ayon sa formula, dB:

ika-4 na gawain. Pagsunod sa pamantayan ng pinahihintulutang ingay.

Ang pagkalkula ay isinasagawa ayon sa formula sa dB:

Bilang resulta ng pagkalkula ng acoustic at disenyo ng SVKV para sa silid 2, kung saan dumadaan ang air duct sa transit, dapat tiyakin na ang mga pinahihintulutang pamantayan ng ingay ay natutugunan sa mga punto ng disenyo. Ito ang unang resulta.

ika-5 gawain. Pagkalkula ng halaga ng SPL sa discharge duct mula sa silid 2 hanggang sa silid 3 (ang silid na sineserbisyuhan ng system), lalo na ang halaga sa dB ayon sa formula:

Ang halaga ng mga pagkalugi dahil sa pagpapalabas ng lakas ng tunog ng ingay ng mga dingding ng mga duct ng hangin sa mga tuwid na seksyon ng mga duct ng hangin ng isang haba ng yunit sa dB/m ay ipinakita sa Talahanayan 2. Ang pangalawang resulta ng pagkalkula sa silid 2 ay ang makuha ang paunang data para sa acoustic na pagkalkula ng sistema ng bentilasyon sa silid 3.

Pagkalkula para sa mga silid na pinaglilingkuran ng system

Sa mga silid 3 na sineserbisyuhan ng SVKV (kung saan ang sistema ay sa wakas ay inilaan), ang mga punto ng disenyo at pamantayan ng pinahihintulutang ingay ay pinagtibay alinsunod sa SNiP 23-03-2003 "Proteksyon mula sa ingay" at ang mga tuntunin ng sanggunian.

Para sa silid 3, ang pagkalkula ay nagsasangkot ng paglutas ng dalawang problema.

1st gawain. Ang pagkalkula ng lakas ng tunog na ibinubuga ng air duct sa pamamagitan ng pagbubukas ng pamamahagi ng hangin sa labasan sa silid 3, lalo na ang pagpapasiya ng halaga sa dB, ay iminungkahi na isagawa bilang mga sumusunod.

Pribadong problema 1 para sa low speed system na may air speed v<< 10 м/с и = 0 и трех типовых помещений (см. ниже пример акустического расчета) решается с помощью формулы в дБ:

Dito

() - pagkalugi sa silencer sa silid 3;

() - pagkalugi sa katangan sa silid 3 (tingnan ang formula sa ibaba);

- pagkawala dahil sa pagmuni-muni mula sa dulo ng duct (tingnan ang talahanayan 1).

Pangkalahatang gawain 1 binubuo ng paglutas para sa marami sa tatlong karaniwang mga silid gamit ang sumusunod na formula sa dB:

Dito - SLM ng ingay na nagpapalaganap mula sa makina papunta sa discharge duct sa dB, na isinasaalang-alang ang katumpakan at pagiging maaasahan ng halaga (tinanggap ayon sa teknikal na dokumentasyon para sa mga makina);

- SPL ng ingay na nabuo ng daloy ng hangin sa lahat ng elemento ng system sa dB (tinatanggap ayon sa teknikal na dokumentasyon para sa mga elementong ito);

- USM ng ingay na hinihigop at nawala sa panahon ng pagpasa ng daloy ng sound energy sa lahat ng elemento ng system sa dB (tinatanggap ayon sa teknikal na dokumentasyon para sa mga elementong ito);

- ang halaga na isinasaalang-alang ang pagmuni-muni ng enerhiya ng tunog mula sa dulong labasan ng air duct sa dB, ay kinuha mula sa Talahanayan 1 (ang halagang ito ay zero kung kasama na nito );

- isang halaga na katumbas ng 5 dB para sa mababang bilis ng UACS (ang bilis ng hangin sa mains ay mas mababa sa 15 m / s), katumbas ng 10 dB para sa medium-speed UACS (ang bilis ng hangin sa mains ay mas mababa sa 20 m / s) at katumbas ng 15 dB para sa high-speed UACS (ang bilis sa mains ay mas mababa sa 25 m/s).

Talahanayan 1. Halaga sa dB. Mga oktaba na banda

Pagpili ng mga nakaharap na materyales

Pamamahagi ng tagapagsalita

Output ng mga resulta ng pagkalkula

Wastong pagkakalagay ng appAng rature para sa anumang mga katangian ng tunog ng bulwagan ay nagbibigay-daan sa iyo upang makakuha ng isang mahusay na kalidad ng pang-unawa ng iba't ibang mga tunog: pagsasalita, musika, ingay. Sa lokasyon ng mga manonood na nakikilahok sa kaganapan, kinakailangang magbigay ng kinakailangang volume, intelligibility at tunog nang walang distortion sa buong frequency range ng audio signal. Sa layuning ito, nag-aalok kami ng serbisyo ng propesyonal acoustic kalkulasyon. Ito ay nagpapahintulot sa iyo na piliin ang nakaharap na materyal ng mga ibabaw, speech intelligibility atkomposisyon ng audio system.

Ang aming kumpanya ay nagsasagawa ng mga kalkulasyon ng electro-acoustic para sa iba't ibang mga bagay: mga stadium, mga pool, mga tennis court,iba pang pasilidad sa palakasan, mga bulwagan ng konsiyerto, mga restawran, bukas na mga lugar, mga templo, mga bulwagan para sa mga konsyerto at mga kumperensya. Ang pagkalkula ng mga acoustics, isinasaalang-alang ng mga eksperto ang mga tampok na arkitektura ng silid at ang mga detalye ng kaganapan na gaganapin dito. Ang kinakailangang pinakamainam na antas ng presyon ng tunog ay iba sa mga kaso ng pagsasahimpapawid ng mga anunsyo ng tagapagbalita, background music, isang konsiyerto ng isang bituin o klasikal na musika.

Sa pagkalkula ng sound equipment para sa isang partikular na bulwagan, ang isang pagsusuri ng mga lugar ay isinasagawa. Batay dito, pinili ang pinakamainam na pamamahagi ng field ng tunog at ang paglalagay ng mga speaker. Ang isang plano, mga seksyon ng silid, isang paglalarawan ng mga materyales sa pagtatapos ng kisame at dingding ay ginagamit.

Upang mag-order ng acoustic kalkulasyon , dapat mong ibigay ang paunang data na nagpapahiwatig ng pangkalahatang mga sukat ng site, ang taas ng kisame, mga materyales, ang likas na katangian ng kaganapan. Magbigay ng mga guhit o sketch. Kung kinakailangan, ang kontraktor ng proyekto ay nagsasagawa ng mga sukat sa site.

Kapag kinakalkula ang kapangyarihan ng isang acoustic system, ang antas ng ingay ay isinasaalang-alang bilang isa sa mga parameter. Depende ito sa bilang ng mga tao sa bulwagan at sa kanilang mga aksyon. Higit pang sound pressure ang kailangan sa dance floor. Mahalaga rin ang distansya ng mga tagapakinig mula sa mga pinagmumulan ng sound signal. Ang mga ito ay inilalagay sa paraang matiyak ang pagkakapareho ng sound field para sa lahat ng upuan. Kung ang silid ay may mga balkonahe at mezzanine, pagkatapos ay idinagdag ang mga linya ng pagkaantala para sa kanila at ang mga kalkulasyon ay isinasagawa para sa bawat zone sa pinagsama-samang.

Gamit ang serbisyong inaalok ng kumpanya para sa pagkalkula at pagpili ng acoustic system, maaari mong ayusin ang mataas na kalidad na sound broadcasting kahit saan: sa isang restaurant, club o stadium. Ayon sa aming mga kalkulasyon, ginagawa din ng aming mga espesyalista ang pag-install ng kagamitan at pagsasaayos nito.

Ang batayan para sa pagdidisenyo ng sound system o sound system para sa mga lugar ay acoustic kalkulasyon. Sa tulong ng pagkalkula ng acoustic, mauunawaan mo kung aling mga speaker ang pinakamainam para sa isang partikular na silid at kung paano pinakamahusay na iposisyon ang mga ito upang matiyak ang pantay na pamamahagi ng tunog. Sa tulong ng pagkalkula ng tunog, posible ring sumang-ayon sa customer kung saan ang mga zone ay kailangang baguhin ang antas ng volume ng sound signal upang matiyak ang ginhawa ng madla. Ang isa pang gawain na maaaring isagawa gamit ang acoustic kalkulasyon ay ang pagkalkula ng sound absorption, ang pagpili ng mga nakaharap na materyales para sa bulwagan o silid kung saan ilalagay ang sound system, upang matiyak ang mataas na kalidad na speech intelligibility at magandang perception ng musika.

Ang isyu ng acoustic treatment ng iba't ibang mga silid ay napaka-kaugnay sa kasalukuyang panahon. Sa pagdating ng mga bagong modelo ng sound recording at sound reproducing equipment, naging mandatory ito.

Ang modernong industriya ay nag-aalok ng isang malaking seleksyon ng mga materyales sa pagtatapos na may iba't ibang mga katangian ng dalas, na nagbibigay-daan, sa tamang pagpili ng mga ito, upang makuha ang mga kinakailangang katangian ng dalas ng mga lugar ng mga bulwagan ng sinehan, mga studio ng pag-record, mga studio ng pagsasalita, mga bulwagan ng konsiyerto, mga istasyon ng tren, mga paliparan , conference hall, nightclub at marami pang iba.

Ang pagpili ng mga materyales ay ginawa ayon sa iba't ibang pamantayan, kabilang ang mga pang-ekonomiya. Sa ganitong paraan, maaaring mapili ang mga murang materyales, habang tinutupad pa rin ang lahat ng kinakailangan sa dalas ng silid. Ang kawastuhan ng pagpili ng mga materyales ay makukumpirma sa pamamagitan ng pagkalkula ng mga katangian ng dalas.

Upang lumikha ng isang modelo para sa pagkalkula ng acoustic, ang lahat ng mga sukat ng bulwagan ay kinakailangan. Sa dalubhasang programa ng EASE, isang 3D na modelo ng bulwagan ang nilikha, isang eksaktong kopya, kasama ang lahat ng mga sukat, kung saan ang mga materyales ay pinili ayon sa koepisyent ng pagsipsip ng tunog upang makamit ang inirekumendang oras ng reverberation para sa isang tiyak na uri ng bulwagan at layunin nito.

Ang figure ay nagpapakita ng mga graph para sa iba't ibang mga bulwagan:

1 - mga bulwagan para sa mga oratorio at musika ng organ;

2 - mga bulwagan para sa symphonic na musika;

3 - mga bulwagan para sa musika ng kamara, mga bulwagan ng mga opera house;

4 - mga multi-purpose na bulwagan, mga bulwagan ng mga teatro ng musikal at drama, mga bulwagan ng palakasan;

5 - lecture hall, meeting room, drama theater hall, cinema hall, passenger hall.

Sa sandaling ang inirerekumendang tinantyang oras ng reverberation ay umabot sa nais na resulta, ang mga simulator ng mga acoustic system (loudspeaker) ay naka-install sa modelo ng bulwagan. Ang mga file ng simulation ng Loudspeaker ay nasa database ng programa ng EASE acoustic na pagkalkula at pana-panahong ina-update. Sa 3D na modelo ng bulwagan (kuwarto), maaari mong ipamahagi ang mga acoustic system simulator hangga't gusto mo, para dito, ang mga espesyalista ay gumagamit ng ilang mga patakaran na dapat sundin para sa pagmamarka ng mga bulwagan at iba pang mga silid. Tulad ng sa katotohanan, ang mga nagsasalita ay maaaring ilagay sa isang base (halimbawa: sa sahig o sa isang entablado), sa isang taas (mga speaker ng palawit) at itayo sa kisame o sa dingding.

Kapag nagkalkula, ang programa ay maglalabas ng ilang mga parameter kung saan maaaring mabuo ang isang kanais-nais na acoustic na larawan.

Presyon ng tunog - pagkalkula

Inilalarawan ng parameter na ito ang pamamahagi ng presyon ng tunog sa lugar ng lugar ng manonood nang hindi isinasaalang-alang ang mga pagmuni-muni. Ang halaga ng hindi pagkakapantay-pantay: ang pagkakaiba sa pagitan ng maximum at minimum na mga halaga ng presyon ay nagpapakilala sa kawastuhan ng paggamit ng mga acoustic system at ang kanilang mga lokasyon.

Rate ng Pagkawala ng Katinig

Consonant loss ratio o PAGKAWALA NG ARTIKULASYON- graphic na pagpapakita ng pagkawala ng articulation ng mga consonant bilang isang porsyento. Ito ay isang kabaligtaran na pamantayan, ang 0% ay ang perpektong halaga ng parameter, na naglalarawan sa kawalan ng pagkawala ng mga katinig; Ang 100% ay ang pinakamasamang halaga ng parameter, na naglalarawan sa kumpletong pagkawala ng mga consonant.

mula 0% hanggang 7% - ang pinakamahusay na resulta;
mula 7% hanggang 11% - isang magandang resulta;
mula 11% hanggang 15% - isang kasiya-siyang resulta;
higit sa 15% - isang masamang resulta.

Sa acoustics, ang terminong "intelligibility" ay nangangahulugan ng kakayahang marinig at matukoy nang tama ang lahat ng phonemes, i.e. bumubuo ng mga elemento ng wika. Ang pagiging madaling maunawaan ng pagsasalita ay ang pinakamahalagang parameter sa pagtatasa ng kalidad ng pagpaparami ng tunog, at pangunahing nakasalalay sa tamang pag-unawa sa mga katinig. Ang reverberation at mataas na antas ng ingay sa background ay sumisira sa katalinuhan ng pagsasalita. Ang porsyento ng mga "nawalang" katinig ay nagbibigay ng isang pagtatantya ng pagiging madaling maunawaan ng mensahe at tinutukoy ng ALCons.

Sa pamamagitan ng acoustic signal, tulad ng pagsasalita, na lubhang nag-iiba-iba ng oras at may lahat ng uri ng ingay sa kapaligiran, ang sapat na mataas na signal-to-noise ratio (hindi bababa sa 10 dB) ay nakakatulong sa pinakamahusay na perception ng mensahe. Bumababa ang pagiging madaling maunawaan habang tumataas ang distansya sa pagitan ng pinagmulan at ng nakikinig hanggang sa limitadong distansya. Para sa mas mahabang distansya, nananatiling pare-pareho ang intelligibility, anuman ang distansya sa nakikinig, ngunit depende sa oras ng reverberation.

Ang anumang posisyon ng tagapakinig ay nailalarawan sa pamamagitan ng isang tiyak na halaga ng Alcons. Ang pagbawas ng halagang ito ay medyo mahirap, dahil kinabibilangan ito ng pagbabago ng geometry ng silid at / o ang mga materyales na nakapaloob dito.

Kakayahang maunawaan ng pagsasalita

Sinusuri ang pagiging madaling maunawaan ng pagsasalita gamit ang isang koepisyent STI. Ang parameter na ito ay ang pangunahing koepisyent para sa pagtatasa ng kalidad ng tunog ng isang sistema ng musika. Para sa iba't ibang uri ng mga lugar o gawain, mayroong kanilang sariling mga saklaw, kung saan kinakailangan na magkasya ang halaga ng koepisyent ng STI.

Ang koepisyent ng STI ay nakasalalay sa lahat ng mga parameter: ang mga sukat ng silid, ang distansya ng sound emitter, ang antas ng ingay, ang madla, ang lining ng silid, ang oras ng reverberation, ang antas ng presyon ng tunog.

mula 0.6 hanggang 1 - ang pinakamahusay na resulta;
mula 0.45 hanggang 0.6 - isang magandang resulta;
mula 0.3 hanggang 0.45 - Kasiya-siyang resulta;
0 hanggang 0.3 ay isang masamang resulta.

Salik ng kalinawan ng musika.

Coefficient ng musical clarity C80.

0dB - para sa organ, romantikong musika;
+2dB - para sa klasikal na musika, koro, pag-awit sa simbahan;
+4dB - para sa pop. Musika;
+6dB - para sa rock and roll.

Gumagawa ang aming kumpanya ng mga propesyonal na kalkulasyon ng acoustic ng anumang kumplikado, ang mga espesyalista na sinanay sa espesyal na programa ng EASE ay may isang sertipiko na ibinibigay sa AFMG training center sa Berlin, na nagpapatunay sa sertipiko na ibinigay sa ibaba:

Ang acoustic na pagkalkula ng silid ay kinakailangan para sa tumpak na pag-install ng mga acoustic system sa bulwagan. Ang pagkalkula ng tunog ay isinasagawa din upang ma-optimize ang mga katangian ng tunog ng silid.

Pag-optimize ng paglalagay ng speaker sa isang parihabang kwarto

Upang makamit ang mataas na kalidad na pagpaparami ng tunog, ang mga katangian ng tunog ng silid ng pakikinig ay dapat na ilapit sa ilang pinakamainam na halaga. Ito ay nakamit sa pamamagitan ng pagbuo ng "acoustically correct" geometry ng silid, pati na rin sa tulong ng isang espesyal na acoustic finish ng mga panloob na ibabaw ng mga dingding at kisame.

Ngunit napakadalas kailangan mong harapin ang isang silid na ang hugis ay hindi na posibleng baguhin. Kasabay nito, ang sariling mga resonance ng silid ay maaaring magkaroon ng labis na negatibong epekto sa kalidad ng tunog ng kagamitan. Ang isang mahalagang tool para sa pagbawas ng impluwensya ng mga resonance ng silid ay ang pag-optimize ng mutual na pag-aayos ng mga acoustic system na may kaugnayan sa bawat isa, nakapaloob na mga istraktura at ang lugar ng pakikinig.

Ang mga iminungkahing calculator ay idinisenyo para sa mga kalkulasyon sa hugis-parihaba na simetriko na mga silid na may mababang sound absorption fund.

Ang praktikal na aplikasyon ng mga resulta ng mga kalkulasyong ito ay magbabawas sa impluwensya ng mga mode ng silid, pagbutihin ang balanse ng tonal at pagpantay-pantay ang dalas ng tugon ng sistema ng AC-room sa mababang mga frequency.
Dapat pansinin na ang mga resulta ng mga kalkulasyon ay hindi kinakailangang humantong sa paglikha ng isang "ideal" na yugto ng tunog, nababahala lamang nila ang pagwawasto ng mga depekto ng acoustic na pangunahing sanhi ng impluwensya ng hindi ginustong mga resonance ng silid.
Ngunit ang mga resulta ng mga kalkulasyon ay maaaring maging isang magandang panimulang punto para sa karagdagang paghahanap para sa pinakamainam na lokasyon ng mga nagsasalita sa mga tuntunin ng mga indibidwal na kagustuhan ng nakikinig.

Pagtukoy sa mga site ng mga unang pagmuni-muni

Ang tagapakinig, na nasa silid para sa pakikinig ng musika, ay nakikita hindi lamang ang direktang tunog na ibinubuga ng mga acoustic system, kundi pati na rin ang mga pagmuni-muni mula sa mga dingding, sahig at kisame. Ang matinding pagmuni-muni mula sa ilang mga lugar ng panloob na ibabaw ng silid (mga lugar ng unang pagmuni-muni) ay nakikipag-ugnayan sa direktang tunog ng mga nagsasalita, na humahantong sa pagbabago sa dalas ng pagtugon ng tunog na nakikita ng nakikinig. Kasabay nito, sa ilang mga frequency, ang tunog ay pinalakas, at sa ilang mga ito ay makabuluhang humina. Ang acoustic defect na ito, na tinatawag na "comb filtering", ay nagreresulta sa hindi gustong "kulay" ng tunog.

Ang pagkontrol sa intensity ng mga maagang pagmuni-muni ay nagpapabuti sa kalidad ng sound stage, na ginagawang mas malinaw at mas detalyado ang mga speaker. Bilang karagdagan, ang mga pagmuni-muni mula sa likurang dingding ay maaaring magkaroon ng malaking epekto sa kalidad ng tunog kung ang lugar ng pakikinig ay masyadong malapit dito.

Inirerekomenda na maglagay ng mga sound-absorbing material o sound-diffusing structure (acoustic diffusers) sa mga lugar kung saan matatagpuan ang maagang reflection site. Ang acoustic finish ng mga early reflection area ay dapat na sapat sa frequency range kung saan ang mga acoustic distortion ay pinaka-obserbahan (comb filtering effect).

Ang mga linear na sukat ng mga inilapat na acoustic coatings ay dapat na 500-600 mm na mas malaki kaysa sa mga sukat ng mga lugar ng mga unang reflection. Inirerekomenda na i-coordinate ang mga parameter ng kinakailangang acoustic finish sa bawat partikular na kaso sa isang acoustic engineer.

Pagbabayad
Helmholtz resonator

Ang Helmholtz resonator ay isang oscillating system na may isang antas ng kalayaan, samakatuwid ito ay may kakayahang tumugon sa isang partikular na frequency na tumutugma sa sarili nitong frequency.

Ang isang katangian ng Helmholtz resonator ay ang kakayahang magsagawa ng mga natural na oscillations na mababa ang dalas, ang wavelength nito ay mas malaki kaysa sa mga sukat ng resonator mismo.

Ang property na ito ng Helmholtz resonator ay ginagamit sa architectural acoustics upang lumikha ng tinatawag na slot resonant sound absorbers (Slot Resonator). Depende sa disenyo, ang mga Helmholtz resonator ay sumisipsip ng tunog nang maayos sa katamtaman at mababang mga frequency.

V pangkalahatang kaso Ang disenyo ng absorber ay isang kahoy na frame na naka-mount sa ibabaw ng dingding o kisame. Ang isang hanay ng mga kahoy na tabla ay naayos sa frame, sa pagitan ng kung saan ang mga puwang ay naiwan. Ang panloob na espasyo ng frame ay puno ng sound-absorbing material. Ang dalas ng resonant absorption ay nakasalalay sa cross-section ng mga tabla na gawa sa kahoy, ang lalim ng frame at ang kahusayan ng pagsipsip ng tunog ng insulating material.

fo = (c/(2*PI))*sqrt(r/((d*1.2*D)*(r+w))), saan

w- ang lapad ng kahoy na tabla,

r- lapad ng puwang,

d- ang kapal ng kahoy na tabla,

D- lalim ng frame

Sa ay ang bilis ng tunog sa hangin.

Kung ang mga piraso ng iba't ibang lapad ay ginagamit sa isang disenyo at naayos na may hindi pantay na mga puwang, pati na rin ang isang frame na may variable na lalim, posible na bumuo ng isang absorber na gumagana nang mahusay sa isang malawak na frequency band.

Ang disenyo ng Helmholtz resonator ay medyo simple at maaaring tipunin mula sa mura at magagamit na mga materyales nang direkta sa silid ng musika o sa studio sa panahon ng gawaing pagtatayo.

Pagkalkula ng isang panel na low-frequency absorber uri ng conversion (NCKP)

Ang conversion-type na panel absorber ay isang medyo sikat na paraan ng acoustic treatment ng mga music room dahil sa simpleng disenyo nito at medyo mataas ang absorption efficiency sa low-frequency na rehiyon. Ang panel absorber ay isang matibay na frame-resonator na may closed air volume, hermetically sealed ng isang flexible at napakalaking panel (membrane). Bilang isang materyal na lamad, karaniwang ginagamit ang mga sheet ng playwud o MDF. Ang isang epektibong materyal na sumisipsip ng tunog ay inilalagay sa loob ng frame.

Ang mga tunog na panginginig ng boses ay nagpapagalaw sa lamad (panel) at ang nakakabit na dami ng hangin. Sa kasong ito, ang kinetic energy ng lamad ay na-convert sa thermal energy dahil sa panloob na pagkalugi sa materyal ng lamad, at ang kinetic energy ng mga molekula ng hangin ay na-convert sa thermal energy dahil sa malapot na friction sa sound absorber layer. Samakatuwid, tinatawag namin ang ganitong uri ng absorber na conversion absorber.

Ang absorber ay isang mass-spring system, kaya mayroon itong resonant frequency kung saan ang operasyon nito ay pinaka-epektibo. Ang absorber ay maaaring iayon sa nais na hanay ng dalas sa pamamagitan ng pagbabago ng hugis, dami, at mga parameter ng lamad nito. Ang eksaktong pagkalkula ng resonant frequency ng isang panel absorber ay isang kumplikadong problema sa matematika, at ang resulta ay nakasalalay sa isang malaking bilang ng mga paunang parameter: ang paraan ng pag-aayos ng lamad, ang mga geometric na sukat nito, ang disenyo ng pabahay, ang mga katangian ng sound absorber, atbp.

Gayunpaman, ang paggamit ng ilang mga pagpapalagay at pagpapasimple ay nagpapahintulot sa amin na makamit ang isang katanggap-tanggap na praktikal na resulta.

Sa kasong ito, ang resonant frequency fo maaaring ilarawan sa pamamagitan ng sumusunod na formula ng pagsusuri:

fo=600/sqrt(m*d), saan

m ay ang density ng ibabaw ng lamad, kg/sq.m

d- lalim ng frame cm

Ang formula na ito ay wasto para sa kaso kapag ang panloob na espasyo ng absorber ay puno ng hangin. Kung ang isang buhaghag na materyal na sumisipsip ng tunog ay inilagay sa loob, pagkatapos ay sa mga frequency na mas mababa sa 500 Hz, ang mga proseso sa system ay titigil na maging adiabatic at ang formula ay nagbabago sa isa pang ratio, na ginagamit sa online na calculator na "Pagkalkula ng isang panel absorber":

fo=500/sqrt(m*d)

Ang pagpuno sa panloob na dami ng istraktura na may isang buhaghag na materyal na sumisipsip ng tunog ay binabawasan ang kalidad na kadahilanan (Q) ng absorber, na humahantong sa isang pagpapalawak ng saklaw ng pagpapatakbo nito at isang pagtaas sa kahusayan ng pagsipsip sa mababang mga frequency. Ang sound absorber layer ay hindi dapat hawakan ang panloob na ibabaw ng lamad, ito rin ay kanais-nais na mag-iwan ng air gap sa pagitan ng sound absorber at ang likurang dingding ng aparato.
Ang teoretikal na hanay ng dalas ng pagpapatakbo ng isang panel absorber ay nasa loob ng +/- isang octave na may kaugnayan sa kinakalkula na resonant frequency.

Dapat pansinin na sa karamihan ng mga kaso ang inilarawan na pinasimple na diskarte ay sapat na. Ngunit kung minsan ang solusyon ng isang kritikal na problema sa acoustic ay nangangailangan ng isang mas tumpak na pagpapasiya ng mga resonant na katangian ng isang panel absorber, na isinasaalang-alang ang kumplikadong mekanismo ng mga deformation ng baluktot ng lamad. Nangangailangan ito ng mas tumpak at medyo masalimuot na kalkulasyon ng tunog.

Pagkalkula ng mga sukat ng mga silid sa studio alinsunod sa mga rekomendasyon ng EBU / ITU, 1998

Batay sa isang pamamaraan na binuo noong 1993 ni Robert Walker pagkatapos ng serye ng mga pag-aaral na isinagawa sa Research Department Engineering Division ng Air Force. Bilang resulta, iminungkahi ang isang formula na kumokontrol sa ratio ng mga linear na sukat ng silid sa medyo malawak na hanay.

Noong 1998, ang formula na ito ay pinagtibay bilang pamantayan ng European Broadcasting Union (European Broadcasting Union, Technical Recommendation R22-1998) at ng International Telecommunication Union (International Telecommunication Union Recommendation ITU-R BS.1116-1, 1998) at inirerekomenda para sa gamitin kapag nagtatayo ng studio premises at music listening room.
Mukhang ganito ang ratio:

1.1w/h<= l/h <= 4.5w/h - 4,

l/h< 3, w/h < 3

kung saan ang l ay ang haba, ang w ay ang lapad, at ang h ay ang taas ng silid.

Bilang karagdagan, ang mga integer ratio ng haba at lapad ng silid sa taas nito sa loob ng +/- 5% ay dapat na hindi kasama.

Ang lahat ng mga sukat ay dapat na tumutugma sa mga distansya sa pagitan ng mga pangunahing nakapaloob na istruktura ng silid.

Pagkalkula ng Schroeder diffuser

Ang pagsasagawa ng mga kalkulasyon sa iminungkahing calculator ay nagsasangkot ng pagpasok ng data sa isang interactive na mode at pagkatapos ay pagpapakita ng mga resulta sa screen sa anyo ng isang diagram. Ang pagkalkula ng oras ng reverberation ay isinasagawa ayon sa pamamaraang inilarawan sa SNiP 23-03-2003 "Proteksyon mula sa ingay" sa mga octave frequency band ayon sa formula ng Eyring (Carl F. Eyring):

T (seg) = 0.163*V / (−ln(1−α)*S + 4*µ*V)

V - dami ng bulwagan, m3
S - kabuuang lugar ng lahat ng nakapaloob na ibabaw ng bulwagan, m2
α - average na koepisyent ng pagsipsip ng tunog sa silid
µ - koepisyent na isinasaalang-alang ang pagsipsip ng tunog sa hangin

Ang resultang nakalkulang oras ng reverberation ay graphic na inihambing sa inirerekomendang (pinakamainam) na halaga. Ang pinakamainam na oras ng reverberation ay ang oras kung saan ang tunog ng musikal na materyal sa isang partikular na silid ay magiging pinakamahusay o kung saan ang speech intelligibility ang magiging pinakamataas.

Ang pinakamainam na mga halaga ng oras ng reverberation ay na-normalize ng nauugnay na mga internasyonal na pamantayan:

DIN 18041 Kalidad ng tunog sa maliit hanggang katamtamang laki ng mga silid, 2004
EBU Tech. 3276 - Mga kondisyon sa pakikinig para sa sound program, 2004
IEC 60268-13 (2nd edition) Kagamitan ng sound system - Part 13, 1998

Paglalarawan:

Ang mga pamantayan at regulasyon na ipinapatupad sa bansa ay nagsasaad na ang mga proyekto ay dapat magbigay ng mga hakbang upang maprotektahan laban sa ingay ng mga kagamitan na ginagamit para sa suporta sa buhay ng tao. Kasama sa naturang kagamitan ang mga sistema ng bentilasyon at air conditioning.

Pagkalkula ng tunog bilang batayan para sa pagdidisenyo ng sistema ng bentilasyon na mababa ang ingay (air conditioning).

V. P. Gusev, doktor ng tech. agham, ulo. laboratoryo ng proteksyon ng ingay para sa kagamitan sa bentilasyon at engineering (NIISF)

Ang batayan para sa disenyo ng ingay attenuation mga sistema ng bentilasyon at ang air conditioning ay isang acoustic na pagkalkula - isang ipinag-uutos na aplikasyon sa proyekto ng bentilasyon ng anumang pasilidad. Ang mga pangunahing gawain ng naturang pagkalkula ay: pagpapasiya ng octave spectrum ng airborne, structural ventilation ingay sa mga kinakalkula na punto at ang kinakailangang pagbawas nito sa pamamagitan ng paghahambing ng spectrum na ito sa pinahihintulutang spectrum ayon sa mga pamantayan sa kalinisan. Matapos ang pagpili ng mga hakbang sa pagtatayo at acoustic upang matiyak ang kinakailangang pagbawas ng ingay, ang pagkalkula ng pag-verify ng inaasahang mga antas ng presyon ng tunog sa parehong mga punto ng disenyo ay isinasagawa, na isinasaalang-alang ang pagiging epektibo ng mga hakbang na ito.

Ang mga materyales na ibinigay sa ibaba ay hindi sinasabing kumpleto sa pagtatanghal ng paraan ng acoustic na pagkalkula ng mga sistema ng bentilasyon (mga pag-install). Naglalaman ang mga ito ng impormasyon na nagpapalinaw, nagdaragdag o naghahayag sa isang bagong paraan ng iba't ibang aspeto ng diskarteng ito gamit ang halimbawa ng acoustic kalkulasyon ng isang fan bilang pangunahing pinagmumulan ng ingay sa isang sistema ng bentilasyon. Ang mga materyales ay gagamitin sa paghahanda ng isang hanay ng mga panuntunan para sa pagkalkula at disenyo ng ingay attenuation ng mga instalasyon ng bentilasyon para sa bagong SNiP.

Ang paunang data para sa pagkalkula ng acoustic ay ang mga katangian ng ingay ng kagamitan - mga antas ng lakas ng tunog (SPL) sa mga octave band na may geometric na mean frequency na 63, 125, 250, 500, 1,000, 2,000, 4,000, 8,000 Hz. Para sa mga indikatibong kalkulasyon, ginagamit minsan ang mga itinamang antas ng lakas ng tunog ng mga pinagmumulan ng ingay sa dBA.

Ang mga kinakalkula na puntos ay matatagpuan sa mga tirahan ng tao, lalo na, sa lugar kung saan naka-install ang fan (sa silid ng bentilasyon); sa mga silid o sa mga lugar na katabi ng lugar ng pag-install ng fan; sa mga silid na pinaglilingkuran ng isang sistema ng bentilasyon; sa mga silid kung saan dumadaan ang mga air duct sa transit; sa lugar ng air intake o exhaust device, o ang air intake lang para sa recirculation.

Ang kinakalkula na punto ay nasa silid kung saan naka-install ang fan

Sa pangkalahatan, ang mga antas ng presyon ng tunog sa isang silid ay nakadepende sa lakas ng tunog ng pinagmulan at sa direktang kadahilanan ng paglabas ng ingay, ang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay, ang lokasyon ng punto ng disenyo na nauugnay sa pinagmulan at ang nakapaloob na mga istruktura ng gusali, at ang laki. at mga katangian ng tunog ng silid.

Ang mga antas ng presyon ng tunog ng octave na nabuo ng fan (mga fan) sa lugar ng pag-install (sa silid ng bentilasyon) ay katumbas ng:

kung saan ang Фi ay ang directivity factor ng pinagmumulan ng ingay (dimensionless);

Ang S ay ang lugar ng isang haka-haka na globo o bahagi nito na nakapalibot sa pinagmulan at dumadaan sa kinakalkula na punto, m 2 ;

B ay ang acoustic constant ng silid, m 2 .

Ang kinakalkula na punto ay matatagpuan sa silid na katabi ng silid kung saan naka-install ang bentilador

Ang mga antas ng octave ng ingay sa hangin na tumatagos sa bakod patungo sa nakahiwalay na silid na katabi ng silid kung saan naka-install ang bentilador ay tinutukoy ng kakayahan ng soundproofing ng maingay na mga bakod ng silid at ang mga katangian ng tunog ng protektadong silid, na ipinahayag ng formula:

(3)

kung saan L w - octave sound pressure level sa silid na may pinagmumulan ng ingay, dB;

R - paghihiwalay mula sa ingay sa hangin sa pamamagitan ng nakapaloob na istraktura kung saan ang ingay ay tumagos, dB;

S - lugar ng sobre ng gusali, m 2;

B u - acoustic constant ng insulated room, m 2;

k - koepisyent na isinasaalang-alang ang paglabag sa diffuseness ng sound field sa silid.

Ang kinakalkula na punto ay matatagpuan sa silid na pinaglilingkuran ng system

Ang ingay mula sa fan ay kumakalat sa pamamagitan ng air duct (air duct), bahagyang humihina sa mga elemento nito at tumagos sa serviced room sa pamamagitan ng air distribution at air intake grilles. Ang mga antas ng oktaba ng sound pressure sa isang silid ay nakasalalay sa dami ng pagbabawas ng ingay sa air duct at sa mga katangian ng tunog ng silid na ito:

(4)

kung saan ang L Pi ay ang sound power level sa i-th octave na pinalabas ng fan papunta sa air duct;

D L networki - pagpapalambing sa air channel (sa network) sa pagitan ng pinagmumulan ng ingay at ng silid;

D L tandaan - katulad ng sa formula (1) - formula (2).

Attenuation sa network (sa air channel) D L R network - ang kabuuan ng attenuation sa mga elemento nito, sunud-sunod na matatagpuan kasama ang mga sound wave. Ipinapalagay ng teorya ng enerhiya ng pagpapalaganap ng tunog sa pamamagitan ng mga tubo na ang mga elementong ito ay hindi nakakaimpluwensya sa isa't isa. Sa katunayan, ang isang pagkakasunud-sunod ng mga hugis na elemento at tuwid na mga seksyon ay bumubuo ng isang solong sistema ng alon, kung saan ang prinsipyo ng attenuation na pagsasarili sa pangkalahatang kaso ay hindi maaaring makatwiran sa mga purong sinusoidal na tono. Kasabay nito, sa octave (malawak) na mga frequency band, ang mga nakatayong alon na nilikha ng mga indibidwal na bahagi ng sinusoidal ay nagbabayad sa bawat isa, at samakatuwid ay ang diskarte sa enerhiya, na hindi isinasaalang-alang ang pattern ng alon sa mga air duct at isinasaalang-alang ang daloy ng enerhiya ng tunog, maaaring ituring na makatwiran.

Ang pagpapalambing sa mga tuwid na seksyon ng mga air duct na gawa sa sheet na materyal ay dahil sa mga pagkalugi dahil sa pagpapapangit ng dingding at paglabas ng tunog sa labas. Ang pagbaba sa antas ng lakas ng tunog D L R bawat 1 m ng haba ng mga tuwid na seksyon ng mga metal air duct, depende sa dalas, ay maaaring hatulan mula sa data sa Fig. isa.

Tulad ng makikita, sa mga rectangular air ducts, ang attenuation (pagpapababa ng SAM) ay bumababa sa pagtaas ng dalas ng tunog, habang ang isang pabilog na cross section ay tumataas. Sa pagkakaroon ng thermal insulation sa metal air ducts, ipinapakita sa fig. Ang 1 mga halaga ay dapat na humigit-kumulang na doble.

Ang konsepto ng attenuation (pagbawas) ng antas ng daloy ng enerhiya ng tunog ay hindi maaaring makilala sa konsepto ng pagbabago sa antas ng presyon ng tunog sa air duct. Habang ang sound wave ay naglalakbay sa isang channel, ang kabuuang dami ng enerhiya na dinadala nito ay bumababa, ngunit ito ay hindi nangangahulugang dahil sa pagbaba sa antas ng presyon ng tunog. Sa isang makitid na channel, sa kabila ng pagpapahina ng kabuuang daloy ng enerhiya, ang antas ng presyon ng tunog ay maaaring tumaas dahil sa pagtaas ng density ng enerhiya ng tunog. Sa kabaligtaran, sa isang lumalawak na duct, ang density ng enerhiya (at antas ng presyon ng tunog) ay maaaring bumaba nang mas mabilis kaysa sa kabuuang lakas ng tunog. Ang pagpapahina ng tunog sa isang seksyon na may variable na cross section ay katumbas ng:

(5)

kung saan ang L 1 at L 2 ay ang average na mga antas ng presyon ng tunog sa mga inisyal at huling seksyon ng seksyon ng channel kasama ang mga sound wave;

F 1 at F 2 - mga cross-sectional na lugar, ayon sa pagkakabanggit, sa simula at dulo ng seksyon ng channel.

Ang pagpapalambing sa mga liko (sa mga siko, mga liko) na may makinis na mga dingding, ang cross section na kung saan ay mas mababa kaysa sa haba ng daluyong, ay tinutukoy ng reactance ng karagdagang uri ng masa at ang hitsura ng mas mataas na mga mode ng pagkakasunud-sunod. Ang kinetic energy ng daloy sa pagliko nang hindi binabago ang cross section ng channel ay tumataas dahil sa nagresultang hindi pagkakapareho ng velocity field. Ang parisukat na pagliko ay gumaganap tulad ng isang low pass filter. Ang halaga ng pagbawas ng ingay sa isang pagliko sa hanay ng alon ng eroplano ay ibinibigay ng isang eksaktong teoretikal na solusyon:

(6)

kung saan ang K ay ang modulus ng sound transmission coefficient.

Para sa isang ≥ l /2, ang halaga ng K ay katumbas ng zero, at ang incident plane sound wave ay theoretically ganap na sinasalamin ng channel rotation. Ang pinakamataas na pagbawas ng ingay ay sinusunod kapag ang lalim ng pag-ikot ay humigit-kumulang kalahati ng haba ng daluyong. Ang halaga ng teoretikal na modulus ng koepisyent ng paghahatid ng tunog sa pamamagitan ng mga hugis-parihaba na pagliko ay maaaring hatulan mula sa Fig. 2.

Sa totoong mga disenyo, ayon sa data ng mga gawa, ang maximum na pagpapalambing ay 8-10 dB, kapag ang kalahati ng wavelength ay umaangkop sa lapad ng channel. Sa pagtaas ng dalas, bumababa ang attenuation sa 3-6 dB sa rehiyon ng mga wavelength na malapit sa magnitude sa dalawang beses ang lapad ng channel. Pagkatapos ay muli itong maayos na tumataas sa mataas na mga frequency, na umaabot sa 8-13 dB. Sa fig. Ipinapakita ng Figure 3 ang mga curve ng ingay attenuation sa mga pagliko ng channel para sa mga wave wave (curve 1) at para sa random, diffuse sound incidence (curve 2). Ang mga kurba na ito ay nakuha sa batayan ng teoretikal at pang-eksperimentong data. Ang pagkakaroon ng maximum na pagbabawas ng ingay sa a = l /2 ay maaaring gamitin upang bawasan ang ingay na may mababang frequency na mga discrete na bahagi sa pamamagitan ng pagsasaayos ng mga laki ng channel sa mga pagliko sa dalas ng interes.

Ang pagbabawas ng ingay sa mga pagliko na mas mababa sa 90° ay humigit-kumulang proporsyonal sa anggulo ng pagliko. Halimbawa, ang pagbabawas ng ingay sa isang 45° na pagliko ay katumbas ng kalahati ng pagbabawas ng ingay sa isang 90° na pagliko. Sa mga kurba na may anggulo na mas mababa sa 45°, hindi isinasaalang-alang ang pagbabawas ng ingay. Para sa makinis na mga liko at tuwid na mga liko ng mga air duct na may mga guide vane, ang pagbabawas ng ingay (antas ng lakas ng tunog) ay maaaring matukoy gamit ang mga kurba sa Fig. 4.

Sa mga sumasanga na channel, ang mga transverse na sukat na mas mababa sa kalahati ng wavelength ng sound wave, ang mga pisikal na sanhi ng attenuation ay katulad ng mga sanhi ng attenuation sa elbows at bends. Ang pagpapalambing na ito ay tinutukoy bilang mga sumusunod (Larawan 5).

Batay sa medium continuity equation:

Mula sa kondisyon ng pagpapatuloy ng presyon (r p + r 0 = r pr) at equation (7), ang ipinadalang lakas ng tunog ay maaaring katawanin ng expression

at ang pagbawas sa antas ng lakas ng tunog sa cross-sectional area ng sangay

	(11)
	(12)
	(13)

Sa isang biglaang pagbabago sa cross section ng isang channel na may mga transverse na sukat na mas mababa sa kalahating wavelength (Larawan 6 a), ang pagbaba sa antas ng lakas ng tunog ay maaaring matukoy sa parehong paraan tulad ng sa sumasanga.

Ang formula ng pagkalkula para sa naturang pagbabago sa cross section ng channel ay may form

(14)

kung saan ang m ay ang ratio ng mas malaking cross-sectional area ng channel sa mas maliit.

Ang pagbawas sa mga antas ng lakas ng tunog kapag ang mga sukat ng channel ay mas malaki kaysa sa hindi planar na kalahating haba ng daluyong dahil sa isang biglaang pagpapaliit ng channel ay

Kung ang channel ay lumalawak o unti-unting lumiit (Larawan 6 b at 6 d), kung gayon ang pagbaba sa antas ng lakas ng tunog ay katumbas ng zero, dahil walang pagmuni-muni ng mga alon na may haba na mas maikli kaysa sa mga sukat ng channel.

Sa mga simpleng elemento ng mga sistema ng bentilasyon, ang mga sumusunod na halaga ng pagbabawas ay kinukuha sa lahat ng mga frequency: mga heater at air cooler 1.5 dB, mga sentral na air conditioner 10 dB, mesh filter 0 dB, ang junction ng fan sa air duct network 2 dB.

Ang pagmuni-muni ng tunog mula sa dulo ng duct ay nangyayari kung ang transverse dimension ng duct ay mas mababa kaysa sa haba ng sound wave (Larawan 7).

Kung ang isang alon ng eroplano ay nagpapalaganap, kung gayon walang pagmuni-muni sa isang malaking duct, at maaari nating ipagpalagay na walang mga pagkawala ng pagmuni-muni. Gayunpaman, kung ang isang pambungad ay nag-uugnay sa isang malaking silid at isang bukas na espasyo, kung gayon ang mga nagkakalat na sound wave lamang na nakadirekta patungo sa pagbubukas, ang enerhiya na katumbas ng isang-kapat ng enerhiya ng nagkakalat na patlang, ay pumasok sa pagbubukas. Samakatuwid, sa kasong ito, ang antas ng intensity ng tunog ay pinahina ng 6 dB.

Ang mga katangian ng directivity ng sound emission sa pamamagitan ng air distribution grilles ay ipinapakita sa fig. walo.

Kapag ang pinagmulan ng ingay ay matatagpuan sa espasyo (halimbawa, sa isang haligi sa isang malaking silid) S = 4p r 2 (radiation sa isang buong globo); sa gitnang bahagi ng dingding, mga sahig S = 2p r 2 (radiation sa hemisphere); sa isang dihedral angle (radiation sa 1/4 sphere) S = p r 2 ; sa trihedral angle S = p r 2 /2.

Ang pagpapahina ng antas ng ingay sa silid ay tinutukoy ng formula (2). Ang kinakalkula na punto ay pinili sa lugar ng permanenteng paninirahan ng mga taong pinakamalapit sa pinagmumulan ng ingay, sa layo na 1.5 m mula sa sahig. Kung ang ingay sa punto ng disenyo ay nilikha ng ilang mga gratings, kung gayon ang pagkalkula ng acoustic ay ginawa na isinasaalang-alang ang kanilang kabuuang epekto.

Kapag ang pinagmulan ng ingay ay isang seksyon ng isang transit air duct na dumadaan sa silid, ang paunang data para sa pagkalkula ayon sa formula (1) ay ang mga antas ng lakas ng tunog ng octave ng ingay na ibinubuga nito, na tinutukoy ng tinatayang formula:

(16)

kung saan ang L pi ay ang sound power level ng source sa i-th octave frequency band, dB;

D L' Рneti - pagpapalambing sa network sa pagitan ng pinagmulan at seksyon ng transit na isinasaalang-alang, dB;

R Ti - pagkakabukod ng tunog ng istraktura ng seksyon ng transit ng air duct, dB;

S T - ibabaw na lugar ng seksyon ng transit, na pumapasok sa silid, m 2;

F T - cross-sectional area ng seksyon ng duct, m 2 .

Hindi isinasaalang-alang ng formula (16) ang pagtaas ng density ng sound energy sa duct dahil sa mga reflection; ang mga kondisyon para sa saklaw at pagpasa ng tunog sa pamamagitan ng istraktura ng duct ay makabuluhang naiiba mula sa pagpasa ng nagkakalat na tunog sa pamamagitan ng mga enclosure ng silid.

Ang mga settlement point ay matatagpuan sa teritoryong katabi ng gusali

Ang ingay ng fan ay kumakalat sa pamamagitan ng air duct at naglalabas sa nakapalibot na espasyo sa pamamagitan ng isang grill o shaft, direkta sa mga dingding ng fan housing o isang bukas na tubo kapag ang fan ay naka-install sa labas ng gusali.

Kapag ang distansya mula sa fan hanggang sa kinakalkulang punto ay mas malaki kaysa sa mga sukat nito, ang pinagmumulan ng ingay ay maaaring ituring bilang isang pinagmumulan ng punto.

Sa kasong ito, ang mga antas ng presyon ng tunog ng octave sa mga kinakalkulang punto ay tinutukoy ng formula

(17)

kung saan ang L Pocti ay ang antas ng octave ng lakas ng tunog ng pinagmumulan ng ingay, dB;

D L Pseti - kabuuang pagbawas ng antas ng lakas ng tunog kasama ang landas ng pagpapalaganap ng tunog sa duct sa itinuturing na octave band, dB;

D L ni - tagapagpahiwatig ng directivity ng radiation ng tunog, dB;

r - distansya mula sa pinagmulan ng ingay hanggang sa kinakalkula na punto, m;

W - spatial na anggulo ng paglabas ng tunog;

b a - pagpapahina ng tunog sa kapaligiran, dB/km.

Kung mayroong isang hilera ng ilang mga fan, grilles o iba pang pinahabang pinagmumulan ng ingay ng mga limitadong sukat, ang ikatlong termino sa formula (17) ay kukunin na katumbas ng 15 lgr .

Pagkalkula ng ingay sa istruktura

Ang ingay sa istruktura sa mga silid na katabi ng mga silid ng bentilasyon ay nangyayari bilang isang resulta ng paglipat ng mga dynamic na puwersa mula sa fan hanggang sa kisame. Ang antas ng presyon ng tunog ng octave sa katabing nakahiwalay na silid ay tinutukoy ng formula

Para sa mga tagahanga na matatagpuan sa teknikal na silid sa labas ng kisame sa itaas ng nakahiwalay na silid:

(20)

kung saan ang L Pi ay ang octave sound power level ng airborne noise na ibinubuga ng fan papunta sa ventilation chamber, dB;

Z c - kabuuang wave resistance ng mga elemento ng vibration isolator, kung saan naka-install ang refrigeration machine, N s / m;

Z lane - input impedance ng kisame - ang carrier plate, sa kawalan ng isang sahig sa isang nababanat na base, ang floor plate - kung magagamit, N s / m;

S - conditional floor area teknikal na silid sa itaas ng nakahiwalay na silid, m 2;

S = S 1 para sa S 1 > S u /4; S = S u /4; na may S 1 ≤ S u /4, o kung ang teknikal na silid ay hindi matatagpuan sa itaas ng nakahiwalay na silid, ngunit may isang karaniwang dingding na kasama nito;

S 1 - ang lugar ng teknikal na silid sa itaas ng nakahiwalay na silid, m 2;

S u - lugar ng nakahiwalay na silid, m 2;

S sa - ang kabuuang lugar ng teknikal na silid, m 2;

R - sariling pagkakabukod ng ingay sa hangin sa pamamagitan ng overlapping, dB.

Pagpapasiya ng kinakailangang pagbabawas ng ingay

Ang kinakailangang pagbawas sa mga antas ng presyon ng tunog ng octave ay kinakalkula nang hiwalay para sa bawat pinagmumulan ng ingay (fan, fitting, fitting), ngunit sa parehong oras, ang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay ng parehong uri sa mga tuntunin ng sound power spectrum at ang magnitude ng Ang mga antas ng presyon ng tunog na nilikha ng bawat isa sa kanila sa kinakalkula na punto ay isinasaalang-alang. Sa pangkalahatan, ang kinakailangang pagbabawas ng ingay para sa bawat pinagmulan ay dapat na ang kabuuang antas sa lahat ng octave frequency band mula sa lahat ng pinagmumulan ng ingay ay hindi lalampas sa mga pinapahintulutang antas ng presyon ng tunog .

Sa pagkakaroon ng isang pinagmulan ng ingay, ang kinakailangang pagbawas sa mga antas ng presyon ng tunog ng octave ay tinutukoy ng formula

kung saan ang n ay ang kabuuang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay na isinasaalang-alang.

Ang kabuuang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay n kapag tinutukoy ang D L tr i ang kinakailangang pagbawas sa mga antas ng presyon ng tunog ng octave sa mga urban na lugar ay dapat isama ang lahat ng pinagmumulan ng ingay na lumilikha ng mga antas ng presyon ng tunog sa punto ng disenyo na naiiba ng mas mababa sa 10 dB.

Kapag tinutukoy ang D L tri para sa mga design point sa isang silid na protektado mula sa ingay ng system ng bentilasyon, ang kabuuang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay ay dapat kasama ang:

Kapag kinakalkula ang kinakailangang pagbabawas ng ingay ng fan - ang bilang ng mga system na nagsisilbi sa silid; hindi isinasaalang-alang ang ingay na nabuo ng mga aparato sa pamamahagi ng hangin at mga kabit;

Kapag kinakalkula ang kinakailangang pagbawas ng ingay na nabuo ng mga aparato sa pamamahagi ng hangin ng itinuturing na sistema ng bentilasyon, - ang bilang ng mga sistema ng bentilasyon na nagsisilbi sa silid; ang ingay ng fan, air distribution device at fitting ay hindi isinasaalang-alang;

Kapag kinakalkula ang kinakailangang pagbawas ng ingay na nabuo ng mga hugis na elemento at mga aparato sa pamamahagi ng hangin ng itinuturing na sangay, ang bilang ng mga hugis na elemento at chokes, ang mga antas ng ingay na naiiba sa isa't isa ng mas mababa sa 10 dB; ang ingay ng fan at grilles ay hindi isinasaalang-alang.

Kasabay nito, ang kabuuang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay na isinasaalang-alang ay hindi isinasaalang-alang ang mga mapagkukunan ng ingay na lumilikha sa punto ng disenyo ng antas ng presyon ng tunog na 10 dB na mas mababa kaysa sa pinapayagan, kung ang kanilang bilang ay hindi hihigit sa 3 at 15 dB mas mababa kaysa sa pinahihintulutan, kung ang kanilang bilang ay hindi hihigit sa 10.

Tulad ng nakikita mo, ang pagkalkula ng acoustic ay hindi isang madaling gawain. Ang kinakailangang katumpakan ng solusyon nito ay ibinibigay ng mga acoustic specialist. Ang kahusayan ng pagsugpo ng ingay at ang halaga ng pagpapatupad nito ay nakasalalay sa katumpakan ng isinagawang acoustic kalkulasyon. Kung ang halaga ng kinakalkula na kinakailangang pagbabawas ng ingay ay minamaliit, kung gayon ang mga hakbang ay hindi magiging epektibo. Sa kasong ito, kakailanganing alisin ang mga pagkukulang sa operating facility, na hindi maiiwasang nauugnay sa mga makabuluhang gastos sa materyal. Kung ang kinakailangang pagbawas ng ingay ay labis na tinantiya, ang mga hindi makatwirang gastos ay direktang inilalagay sa proyekto. Kaya, dahil lamang sa pag-install ng mga silencer, ang haba nito ay 300-500 mm na mas mahaba kaysa sa kinakailangan, ang mga karagdagang gastos para sa daluyan at malalaking bagay ay maaaring umabot sa 100-400 libong rubles o higit pa.

Panitikan

1. SNiP II-12-77. Proteksyon sa ingay. Moscow: Stroyizdat, 1978.

2. SNiP 23-03-2003. Proteksyon sa ingay. Gosstroy ng Russia, 2004.

3. Gusev V.P. Mga kinakailangan sa tunog at mga panuntunan sa disenyo para sa mga low-noise ventilation system // ABOK. 2004. Blg. 4.

4. Patnubay para sa pagkalkula at disenyo ng pagpapahina ng ingay ng mga instalasyon ng bentilasyon. Moscow: Stroyizdat, 1982.

5. Yudin E. Ya., Terekhin AS Labanan ang ingay ng mga instalasyon ng bentilasyon ng minahan. Moscow: Nedra, 1985.

6. Pagbabawas ng ingay sa mga gusali at lugar ng tirahan. Ed. G. L. Osipova, E. Ya. Yudina. Moscow: Stroyizdat, 1987.

7. Khoroshev S. A., Petrov Yu. I., Egorov P. F. Kontrol ng ingay ng fan. Moscow: Energoizdat, 1981.