Mayroong dalawang pangunahing paraan upang matukoy ang kadahilanan ng kaligtasan: istatistika at pang-ekonomiya.
Mga pamamaraan ng istatistika batay sa kinakailangang antas ng serbisyo:
Ang posibilidad ng mga kakulangan sa stock sa bawat cycle ng imbentaryo (o sa pagitan ng dalawang muling pag-order),
Ang posibilidad na matugunan ang pangangailangan
Antas ng kahandaan - nailalarawan sa panahon kung saan ang mga stock ay dapat na "positibo",
· Pinakamainam na dalas ng kakulangan sa imbentaryo para sa panahon ng pag-uulat.
Mga pamamaraang pang-ekonomiya batay sa pag-optimize ng gastos:
Pinahihintulutang antas ng pagkalugi dahil sa kakulangan ng mga stock sa bodega,
· Pinakamainam na ratio ng mga gastos sa imbakan at pagkalugi dahil sa kakulangan ng mga stock sa bodega.
Isaalang-alang natin nang mas detalyado ang paraan ng standing order sa isang pinasimpleng anyo.
Ito ay kinakailangan upang matukoy ang halaga ng reserbang stock, kung saan ang ratio ng mga gastos sa imbakan at pagkalugi dahil sa mga kakulangan sa stock ay magiging pinakamainam.
Isaalang-alang natin ang solusyon sa problemang ito kapag gumagamit ng sistema ng pamamahala ng imbentaryo batay sa pamamaraan ng standing order. Ang laki ng stock na pangkaligtasan ay tutukuyin ang laki ng reorder point. Ang solusyon sa problemang ito ay hindi makakaapekto sa pinakamainam na laki ng order, ngunit makakaapekto lamang sa pagbabago sa reorder point. Samakatuwid, ino-optimize namin ang dalawang uri ng mga gastos:
Mga gastos sa stock ng kaligtasan, na bahagi ng kabuuang halaga ng imbakan at magiging katumbas ng:
TC \u003d C h 1 * R, (9.32)
kung saan C h 1 - ang halaga ng pag-iimbak ng 1 yunit ng stock para sa panahon ng pag-uulat, R - ang halaga ng reserbang stock.
Pagkalugi dahil sa kakulangan ng imbentaryo, na katumbas ng:
U = C d 1 *S*r, (9.33)
kung saan C d 1 - pagkalugi dahil sa kakulangan ng 1 yunit ng stock sa bodega, S - ang posibleng bilang ng beses ng kakulangan ng stock para sa panahon ng pag-uulat, r - ang average na kakulangan ng stock sa mga yunit.
Sa problemang ito, isinasaalang-alang namin ang mga pagkalugi dahil sa kakulangan ng mga stock, na hindi nakasalalay sa tagal ng kakulangan, ngunit nakasalalay sa dami ng kakulangan at ang bilang ng mga kakulangan para sa panahon ng pag-uulat. Ang isang modelo kung saan ang mga pagkalugi na ito ay nakasalalay sa tagal ng depisit ay nangangailangan ng mas kumplikadong mga kalkulasyon.
Ang algorithm ng solusyon ay batay sa pamamaraan ng marginal o limit analysis. Sa diskarteng ito, nagdaragdag (o nagbawas) kami ng isa sa parameter na pinag-aaralan at sinusuri ang epekto ng pagbabagong ito sa na-optimize na halaga. Kung positibo ang impluwensyang ito, patuloy naming babaguhin ang parameter na ito sa parehong direksyon hanggang sa bumaba ito sa zero. Kung negatibo ang impluwensya, babaguhin natin ang parameter sa kabilang direksyon at ilipat muli sa zero influence. Sa zero na impluwensya, ang halaga ng parameter ay pinakamainam. Ang algorithm ng pagkalkula ay ipinapakita sa fig. 9.14. Ang pamamaraan na ito ay kadalasang ginagamit upang makahanap ng pinakamainam na solusyon sa pagsusuri sa ekonomiya.
kanin. 9.14. Algorithm para sa pagkalkula ng safety factor
Ang positibong kontribusyon (kita - matitipid sa mga gastos sa pag-iimbak) mula sa bawat karagdagang yunit ay mananatiling pare-pareho habang bumababa ang stock na pangkaligtasan.
Ang negatibong kontribusyon (pagkalugi - pagkalugi dahil sa kakulangan ng mga stock) mula sa bawat karagdagang yunit ay tataas na may pagbaba sa reserbang stock, dahil ang posibilidad ng isang kakulangan ng mga stock (S) ay tataas.
Mas malaki ang kita kaysa sa pagkalugi, pagkatapos ay sa pagbaba ng reserbang stock ng bawat unit, makakakuha tayo ng karagdagang tubo hangga't mas malaki ang kita kaysa sa pagkalugi.
Ang mga pagkalugi ay mas malaki kaysa sa mga nadagdag, pagkatapos ay ang pagtaas sa reserbang stock ay humahantong sa pagbaba ng mga pagkalugi.
Ang pinakamainam na sukat ng reserbang stock ay nakuha sa ilalim ng kondisyon:
S*C d 1 = C h 1 , (9.33)
Sa ilalim ng kondisyong ito (9.33.) ang pakinabang ay katumbas ng mga pagkalugi.
Ang kumpletong algorithm ng pagkalkula ng pag-optimize ng gastos ay maaaring bigyang-kahulugan sa Figure 9.15.
kanin. 9.15. Isang halimbawa ng pagkalkula ng safety factor gamit ang cost optimization method
· Kung alam namin ang halaga ng imbakan (C h1) at mga pagkalugi dahil sa kakulangan ng mga stock (C d 1), maaari naming kalkulahin ang pinakamainam na dalas ng mga kakulangan sa imbentaryo para sa panahon ng pag-uulat, kung saan ang kabuuang mga gastos ay magiging minimal ayon sa formula (9.33).
S \u003d C h 1 / C d 1 - formula para sa pagkalkula ng pinakamainam na dalas ng stock-out(9.34)
· Alam ang pinakamainam na dalas ng kakulangan ng imbentaryo para sa panahon ng pag-uulat (S) at ang dalas ng mga order (N), maaari nating kalkulahin ang posibilidad ng kakulangan ng imbentaryo (P) para sa isang siklo ng paglilipat ng imbentaryo (o sa pagitan ng dalawang muling pag-order):
P \u003d S / N - formula para sa pagkalkula ng posibilidad ng kakulangan ng imbentaryo para sa isang panahon ng paglilipat ng imbentaryo (9.35.)
· Ang halaga (P) ay direktang nauugnay sa safety factor (k) batay sa normal na tuntunin sa pamamahagi ng posibilidad. Ang kadahilanan ng kaligtasan ay tinutukoy batay sa mga espesyal na talahanayan na matatagpuan sa anumang panitikan sa pamamahala ng imbentaryo.
ang safety factor ay nagpapakita kung gaano karaming beses ang disenyo ng load P P ay mas malaki kaysa sa operational P O.
kadahilanan ng kaligtasan - pang-eksperimentong halaga. Ang pangunahing layunin nito ay upang matiyak ang kawalan ng mga natitirang deformation sa mga elemento ng istruktura sa ilalim ng mga pagkarga ng pagpapatakbo. Para sa mga istrukturang materyales na ginamit sa AT, ang kundisyong ito ay ibinibigay sa f≈1.5. Karaniwan, ang f=1.5-2 ay kinukuha para sa mga istruktura ng sasakyang panghimpapawid, f=1-1.5 para sa mga disposable device. Ang mas malaki f, mas maaasahan ang disenyo ay gumagana, ngunit sa parehong oras, ang timbang nito ay tumataas din.
Ang medyo maliit na halaga ng safety factor sa AT kumpara sa ibang mga lugar ng teknolohiya ay nagdudulot ng mas mataas na mga kinakailangan para sa katumpakan ng mga kalkulasyon para sa lakas ng mga istruktura ng sasakyang panghimpapawid, para sa kalidad ng mga materyales na ginamit, para sa teknolohiya ng pagmamanupaktura at pagkumpuni ng AT.
Isinasaalang-alang din ng kadahilanang pangkaligtasan ang posibilidad, sa ilang mga pambihirang kaso, ng ilang labis na pagkarga sa pinakamataas na pagpapatakbo. Kasabay nito, dapat itong magbigay ng ganoong halaga ng pag-load ng disenyo, na hinding-hindi makakamit sa buong buhay ng sasakyang panghimpapawid. Noong nakaraan, ang pagbibigay-kasiyahan sa naturang pangangailangan kapag pumipili ng isang kadahilanan sa kaligtasan ay nagbigay ng halos ganap na pagiging maaasahan ng isang istraktura ng sasakyang panghimpapawid. Sa mga nagdaang taon, dahil sa mas mahabang buhay ng serbisyo ng sasakyang panghimpapawid at isang matalim na pagtaas sa mga bilis ng paglipad, ang mga kadahilanan tulad ng paulit-ulit na pag-load, pag-init, at kung minsan ang paggapang ng materyal ay nagsimulang magkaroon ng malaking impluwensya sa lakas ng istraktura sa pangmatagalang panahon. operasyon, na nangangailangan ng pagbuo at pagpapakilala ng mga bagong pamantayan para sa pagsusuri ng pagiging maaasahan ng disenyo.
14. Mga pamantayan ng lakas at katigasan ng sasakyang panghimpapawid.
Itinatakda ng mga pamantayan ng lakas ang pangkalahatang antas ng lakas ng sasakyang panghimpapawid, ang pagkarga ng mga pangunahing bahagi at assemblies nito, at ang mga kondisyon para sa pagsuri ng lakas ng mga ito sa panahon ng pagsubok. Ang mga pamantayan ng lakas ay nagtatatag ng: a) isang sapat na antas ng lakas para sa iba't ibang uri sasakyang panghimpapawid, na nagbibigay ng katanggap-tanggap na mababang posibilidad ng pagkasira ng aparato sa ilalim ng paglipad, pag-alis, at mga landing mode na tinukoy para dito. Ang antas ng lakas na ito ay itinakda sa pamamagitan ng maximum na pinapahintulutang mga parameter ng paglo-load sa operasyon: n E min = -0.5n E max . b) pagpapatakbo, ibig sabihin. ang pinakamataas na pinahihintulutang pagkarga ng operasyon sa mga pangunahing bahagi ng sasakyang panghimpapawid. c) mga kadahilanan sa kaligtasan f, na nagpapakita ng ratio ng breaking load Р def sa operational Р exp para sa mga pangunahing bahagi at assemblies ng sasakyang panghimpapawid.
Kinokontrol ng mga pamantayan ng katigasan ang pinahihintulutang mga pagpapapangit ng mga bahagi ng sasakyang panghimpapawid - mga pagpapalihis at mga anggulo ng twist, itakda ang halaga ng pagkarga kung saan dapat walang nakikitang natitirang mga deformasyon, pagkawala ng katatagan ng balat, atbp. sa mga pamantayan ng stiffness, ang mga kinakailangan ay nabalangkas para sa mga halaga ng mga kritikal na bilis ng self-oscillations para sa mga bearing surface ng sasakyang panghimpapawid, ang kahusayan ng mga timon, atbp.
15. Limitasyon ng bilis ng paglipad at mga katangian ng paglipad ng sasakyang panghimpapawid ayon sa mga kondisyon ng lakas.
Ang modernong sasakyang panghimpapawid na may makabuluhang thrust-to-weight ratio ay may mga limitasyon: a) sa mga tuntunin ng dynamic na presyon q max . kapag ang bilis na naaayon sa q max ay nalampasan, ang mga lokal na pag-load ay lumampas sa mga pinahihintulutang halaga. Ito ay lalong mapanganib para sa mekanisasyon, mga hatches, isang parol, atbp. 
. Para sa modernong sasakyang panghimpapawid q max =7500…10000daN/m 2 . b) para sa muling pagkarga sa isang satsat: 
;
c) temperatura.
Bilang karagdagan, sa matataas na altitude, ang bilis ay maaaring limitado ng Mach number ng flight dahil sa mga kondisyon para sa pagtiyak ng katatagan at pagkontrol ng sasakyang panghimpapawid. Ang bilis ay maaaring limitado sa ilalim ng mga kondisyon ng pagbubukod ng mga mapanganib na deformation at vibrations ng mga bahagi ng sasakyang panghimpapawid sa mga tuntunin ng lakas ng mga suspensyon at kanilang mga bahagi.
Kapag kinakalkula ang mga indibidwal na bahagi ng kabuuang pag-load ng init, kinakailangan na mapagkakatiwalaan na malaman ang lahat ng nasa itaas na mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga kagamitan sa pagpapalamig at mga mode ng imbakan ng produkto. Gayunpaman, ang ilan sa mga parameter na ito ay madalas na nananatiling hindi alam sa panahon ng pagkalkula. Sa kasong ito, kinakailangang magtakda ng ilang average na parameter para sa isang partikular na mode ng pagpapatakbo at maglagay ng koepisyent para sa bahaging ito . Sa madaling salita, ito ay isang sukatan ng ating kamangmangan sa anumang mga kondisyon o mode ng pagpapatakbo ng camera.
Ang halaga ng safety factor, bilang panuntunan, ay nasa hanay mula 1.0 hanggang 1.1.
Halimbawa ng pagkalkula
Pagbabalik sa halimbawa, tandaan namin na kapag kinakalkula ang pang-araw-araw na turnover ng produkto, ginamit namin ang tinantyang halaga nito na 10% ng kabuuang pagkarga ng kamara. Samakatuwid, para sa bahaging ito ng pag-load ng init, ipapakilala namin ang isang kadahilanan sa kaligtasan na katumbas ng 1.1. Bilang resulta, para sa halaga ng pag-load ng init mula sa produkto, mayroon kaming:Q "prod \u003d Q prod * K nang walang \u003d 4.936 * 1.1 \u003d 5.43 kW.
Bilang karagdagan, kapag kinakalkula ang pag-load ng init dahil sa pagbubukas ng pinto, ginamit din namin ang tinantyang pang-araw-araw na halaga ng turnover ng kargamento, at samakatuwid para sa bahaging ito ng pag-load ay magpapakilala kami ng isang kadahilanan sa kaligtasan na katumbas ng 1.05:
Q "inf \u003d Q inf * K nang walang \u003d 2120 * 1.05 \u003d 2226 W.
Ang mga mekanikal na katangian ng metal ay nasubok sa mga metalurhiko na halaman sa tulong ng mga piling pagsubok, samakatuwid, mas malamang na ang isang materyal na may mga sumusunod na katangian, na itinatag ng GOST, ay papasok sa istraktura.
Ang kontrol ng mga mekanikal na katangian ng metal ay nangyayari sa mga maliliit na sample sa panahon ng uniaxial tension, ngunit sa katunayan ang metal ay gumagana sa malalaking istruktura sa panahon ng isang kumplikadong estado ng stress.
Salik ng kaligtasan sa mga materyales ay isinasaalang-alang ang epekto ng lahat ng mga salik na ito upang mabawasan ang kapasidad ng tindig ng istraktura.
Itakda ang pagbaba sa mga mekanikal na katangian laban sa mga pamantayang halaga posibleng bilang resulta ng pagproseso ng istatistikal na data ng mga pagsubok sa pabrika ng bakal, at ang gawain ng bakal sa mga istruktura - bilang resulta ng pag-aaral.
Batay sa pagsusuri ng steel test distribution curves, posibleng matukoy ang safety factor para sa pagtatalaga ng design resistance ng steel sa yield strength.
Bilang resulta ng pagtatatag ng paglaban sa disenyo sa mga tuntunin ng lakas ng ani, ang mga halaga ng koepisyent k m \u003d 1.1 - 1.2 para sa mga grado ng bakal Mula 38/23 - Mula 60/45.
Salik ng kaligtasan ayon sa materyal ay kinuha tumaas kung ang disenyo ng pagtutol ay itinalaga ayon sa pansamantalang pagtutol.
Ipagpalagay na ang mga hindi inaasahang pangyayari ay naganap, pagkatapos kung saan ang mga stress sa istraktura ay umabot sa halaga ng lakas ng ani, bilang isang resulta ng kung ano ang nangyari, ang mga nakaunat at baluktot na elemento ay nagsimulang tumanggap ng mas mataas na mga deformation, ngunit hindi sila magiging hindi magagamit, ngunit kung ang stress ay katumbas ng lakas ng makunat, pagkatapos ay magkakaroon ng pagkalagot ng elemento, na sa anumang paraan ay hindi maaaring pahintulutan. Tungkol sa kadahilanan ng kaligtasan sa pamamagitan ng materyal para sa disenyo ng paglaban para sa mga grado ng bakal C 46/33 at C 52/40 katumbas 1,5, para sa 60/45 - C 85/75= 1.6, at para sa Mula 38/23 - Mula 44/29 = 1,45.
9) Trabaho at pagkalkula para sa katatagan ng centrally compressed rods.
Ang pag-uugali ng baras sa ilalim ng pagkarga ay nailalarawan sa pamamagitan ng isang graph (Larawan 2.4, b), kung saan sa una, na may pagtaas sa pagkarga, ang baras ay nagpapanatili ng isang rectilinear na hugis, na may karagdagang pagtaas sa pagkarga, kapag ang baras ay nawala. ang katatagan nito at nagsimulang buckle. Ang kasunod na (maliit) na pagtaas sa panlabas na pagkarga ay sinamahan ng isang mabilis na pagtaas sa transverse deflection f. Matapos maabot ang maximum na load - ang pangalawang kritikal na puwersa - ang baras ay nawawala ang kapasidad ng tindig nito (hindi matatag na estado).
Matatag na estado maaaring para sa at (puntos 1 at 2). Gayunpaman, sa , ang baras ay maaaring nasa isang matatag na estado (point 2) at hindi matatag (point 3) na may parehong compressive force.
Ang kritikal na estado ay maaaring nasa at sa (mga punto at ).
 |
Fig.2.4. Ang gawain ng centrally compressed rod:
a - scheme ng disenyo; b - ang relasyon sa pagitan ng load at ang pagpapalihis ng baras
Sa pagsasagawa, ang flexibility ng centrally compressed rods (column, truss elements, frames, atbp.) ay humigit-kumulang kalahati ng tinukoy na limitasyon.
Sa itaas na klasikal na pamamaraan, na ipinapalagay na sa sandali ng buckling ang pagkarga ay nananatiling pare-pareho, pagkatapos ay ang pagbabawas ay nangyayari sa matambok na bahagi ng baras at ang materyal ay nagsisimulang gumana ayon sa nababanat na batas. Gayunpaman, kung ang compression strain sa proseso ng buckling ay tumataas o nananatiling pare-pareho sa bawat punto ng seksyon ng baras, i.e. ang pagbabawas ay hindi nangyayari, kung gayon ang buong seksyon ay nasa isang plastik na estado, na nailalarawan sa pamamagitan ng isang tangent modulus ng pagpapapangit.
Sa kasong ito, ang kritikal na stress sa plastic na rehiyon ay magiging V mga istruktura ng gusali mayroong parehong mga scheme ng trabaho ng mga compressed rod. Halimbawa, ang mga naka-compress na elemento ng statically indeterminate system (trusses, frames) ay nawawalan ng katatagan ayon sa classical scheme - na may unloading. Sa sandali ng pagkawala ng katatagan, ang mga puwersa ay muling ipinamamahagi sa pagitan ng mga elemento. Sa mga hanay na tumatakbo ayon sa isang statically determinate scheme, ang pangalawang scheme ay ipapatupad - nang walang pag-unload.
Hanggang ngayon, isinasaalang-alang namin ang isang perpektong tuwid na baras na may isang load na inilapat nang mahigpit sa kahabaan ng axis. Gayunpaman, sa pagsasagawa, hindi ito umiiral. Ang disenyo ng mga dulo ng mga compressed rod ay hindi nagbibigay ng perpektong pagkakahanay, samakatuwid, ang mga salik na ito ay isinasaalang-alang sa pamamagitan ng pagpapakilala ng katumbas na eccentricity ng compressive force " " sa pagkalkula. Depende ito sa flexibility at tataas sa paglaki nito. Sa mga praktikal na kalkulasyon, ginagamit nila, i.e. may random eccentricity. Tapos saan- kadahilanan ng katatagan o tinatawag din itong coefficient ng ultimate bending sa ilalim ng central compression.
Ang mga pamantayan sa disenyo ay nagbibigay ng mga formula at kaukulang mga talahanayan para sa pagtukoy.
10) Pagsusuri ng trabaho at katatagan ng eccentrically compressed at compressed bent rods.
Sa sabay-sabay na pagkilos ng isang axial force at isang baluktot na sandali sa baras (sanhi ng isang sira-sira na aplikasyon ng pagkarga), ang kapasidad ng tindig nito ay tinutukoy ng mga sukat ng cross section at ang pangwakas na lakas ng materyal.
Sa nababanat na yugto ng gawain ng materyal, ang mga stress sa cross section ng baras ay maaaring kinakatawan bilang ang kabuuan ng mga stress mula sa gitnang compression at mula sa baluktot.
Mga pangunahing kaalaman sa pagkalkula para sa katatagan ng eccentrically compressed at compressed - bent rods.
Ang pagkawala ng kapasidad ng tindig ng mahabang flexible rods sa ilalim ng sabay-sabay na pagkilos ng isang compressive force at isang baluktot na sandali ay nangyayari mula sa pagkawala ng katatagan. Sa kasong ito, ang kaukulang estado ng balanse ay maaaring tukuyin sa parehong paraan tulad ng para sa gitnang compression, ibig sabihin, ang steady state; - hindi matatag na estado; - kritikal na estado (kung saan at - pagtaas ng trabaho ng mga panlabas at panloob na pwersa).
Ang mga eccentrically compressed rods ng mga tunay na istruktura ng metal ay nawawala ang kanilang katatagan sa pagbuo ng mga plastic deformation.
Ang kritikal na puwersa ay nakasalalay sa eccentricity "e". Sa pagsasagawa, mas maginhawang gamitin ang walang sukat na kamag-anak na eccentricity m=e/ρ, saan ρ=W/A- distansya ng tunog mula sa gilid ng pinaka-compress na hibla ng baras.
Ang formula para sa pagsuri sa katatagan ng isang eccentrically compressed rod ay
N / (Aφ e) R y γ c
Upang matiyak ang katatagan ng mga eccentrically compressed (compressed-bent) rods, ipinapayong bumuo ng seksyon sa direksyon ng eccentricity upang makatipid ng metal. Halimbawa, tulad ng ipinapakita sa Figure 2.6. Pinatataas nito ang panganib ng pagkawala ng katatagan ng baras sa patayo na direksyon - na may kaugnayan sa axis "y". Sa pagsasaalang-alang na ito, ang formula para sa pagsuri sa katatagan na may paggalang sa axis " y” isang pinababang koepisyent ay ipinakilala Sa.
N / cφ y A γ c R y
saan c =N cr .M/N cr =φ y .M/φ y ; φ y .N cr– ayon sa pagkakabanggit, ang koepisyent ng katatagan at ang kritikal na puwersa sa ilalim ng gitnang compression; N cr.M. φ y .M- kritikal na puwersa at ang kaukulang koepisyent ng katatagan ng gitnang compression tungkol sa axis "y" sa pagkakaroon ng isang sandali sa isang patayo na eroplano. Ang coefficient na "c" ay nakasalalay sa relatibong eccentricity m x =e/ρ x.Hugis at flexibility ng cross-section ng rod λy.
 |
Fig.2.6. Ang pinaka-nakapangangatwiran na posisyon ng I-section na may sira-sira na compression ng mga rod
12) Trabaho at pagkalkula ng butt welded joints.
Kapag nagdidisenyo ng mga welded joints, kinakailangang isaalang-alang ang kanilang inhomogeneity, na tinutukoy ng konsentrasyon ng stress, mga pagbabago sa mga mekanikal na katangian ng metal, at ang pagkakaroon ng isang tira at stress-strain na estado.
Ang mga well-welded joints ay may maliit na konsentrasyon ng mga stress mula sa mga panlabas na puwersa, kaya ang lakas ng naturang mga joints sa pag-igting o compression ay nakasalalay sa mga katangian ng lakas ng base metal at ang weld metal. Ang pagputol ng mga gilid ng mga pinagsamang elemento ay hindi nakakaapekto sa static na lakas ng koneksyon at maaaring hindi isinasaalang-alang.
Ang weld sa simula at dulo ay puspos ng mga depekto (dahil sa lumilipas thermal rehimen hinang), kaya ang simula at dulo ng tahi ay dapat na ipakita sa mga teknolohikal na piraso, pagkatapos makumpleto ang hinang at ang tahi ay lumalamig, ang mga piraso na ito ay tinanggal. Kung imposibleng dalhin ang mga seksyon ng dulo ng tahi sa mga teknolohikal na piraso, ang tinantyang haba ng tahi ay magiging mas mababa kaysa sa aktwal na haba nito.
Sa tulong ng mga fillet welds, ang iba't ibang uri ng mga joints ay ginawa sa mga istruktura ng metal: tee, corner, overlap.
Ang mga lap joint ay ginawa gamit ang fillet welds; maaari silang maging parehong flank at frontal.
Ayon sa likas na katangian ng paglilipat ng pagsisikap flank seams gumana nang sabay-sabay para sa paggugupit at pagyuko. Ang pagkasira ng weld ay nagsisimula sa dulo at nangyayari pareho sa weld metal at sa metal ng fusion boundary, lalo na kung ang idineposito na metal ay mas malakas kaysa sa base metal.
Mga tahi sa harap Ang mga puwersa ng paglipat ay medyo pantay-pantay sa lapad ng elemento, ngunit labis na hindi pantay sa kapal ng tahi, dahil sa isang matalim na kurbada ng daloy ng kuryente kapag ang puwersa ay inilipat mula sa isang elemento patungo sa isa pa, lalo na ang mga stress ay mataas sa ugat ng pinagtahian. weld metal o fusion metal).
Pagbabayad:
Kapag kinakalkula ang mga welded joints, kinakailangang isaalang-alang ang uri ng joint, ang paraan ng welding (awtomatiko, semi-awtomatikong, manu-mano) at mga materyales sa hinang na naaayon sa base na materyal ng istraktura.
Ang pagkalkula ng butt welded joints sa ilalim ng pagkilos ng axial force na dumadaan sa gitna ng gravity ng joint ay ginaganap ayon sa formula. Mula rito 
kung saan ang pinakamaliit sa mga kapal ng mga konektadong elemento; - ang tinantyang haba ng tahi, katumbas ng buong haba nito, nabawasan ng, o ang buong haba nito, kung ang mga dulo ng tahi ay inilabas sa magkasanib na bahagi (halimbawa, sa mga teknolohikal na piraso); - disenyo ng paglaban ng butt welded joints sa mga tuntunin ng lakas ng ani (tingnan ang SNiP II-23-81 *, apendiks 5); - koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho.
Sa kawalan ng mga pisikal na pamamaraan ng kontrol, ang disenyo ng paglaban ng metal ng welded joint ayon sa mga pamantayan ay .
Sa ilalim ng pagkilos ng isang puwersa ng paggugupit Q sa butt weld, nagaganap ang shear stresses sa weld.
Ang disenyo ng shear resistance ng joint, kung saan ang disenyo ng shear resistance ng base metal.
Kung ang disenyo ng paglaban ng weld metal sa butt joint ay mas mababa kaysa sa disenyo ng resistance ng base metal, ang pagsusuri ay isinasagawa sa ibabaw ng cross section ng weld metal.
Ang mga welded butt joints na ginawa nang walang paggamit ng mga pisikal na pamamaraan ng kontrol sa kalidad, na may sabay-sabay na pagkilos sa parehong seksyon ng weld ng mga normal na stress at kumikilos sa magkaparehong patayo na direksyon "X" at "U" at ang mga shear stress ay dapat suriin ayon sa formula:
Ang kinakalkula na cross-sectional area ng weld sa pagkabigo sa weld metal ay katumbas ng 
, sa kaganapan ng metal fracture ng fusion boundary A wz = z k f l w
Ang kinakalkula na seksyon ay ang seksyon ng metal ng hangganan ng pagsasanib. Sa kasong ito, ang tinantyang haba ng tahi 
.
Kung 
, pagkatapos ay ang kalkuladong cross section ay ang cross section para sa weld metal at ang stress
Kung 
, pagkatapos ay sinusuri ang lakas ng joint para sa metal ng hangganan ng pagsasanib, pagkatapos: ,
kung saan ang puwersa na dumadaan sa gitna ng gravity ng joint; - ang tinantyang haba ng tahi sa welded joint, katumbas ng kabuuang haba ng lahat ng mga seksyon nito na minus 1 cm; at - mga coefficient na kinuha ayon sa Talahanayan 4.3 at isinasaalang-alang ang pagtagos ng metal sa panahon ng hinang.
14) Composite beam. Layout at pagpili ng seksyon.
Ang mga pinagsama-samang beam ay ginagamit sa mga kaso kung saan ang mga pinagsamang beam ay hindi nakakatugon sa mga kondisyon ng lakas, katigasan, pangkalahatang katatagan, ibig sabihin, na may malalaking span at malalaking baluktot na sandali, at kung sila ay mas matipid. Ang mga pangunahing uri ng mga seksyon ng composite beam ay ipinapakita sa fig. 4, c, d.
kanin. 5. Mga seksyon ng mga beam
a - pinagsama, b - pinindot, c - welded, d - riveted at bolted
Ang mga composite beam ay ginagamit, bilang isang panuntunan, welded. Ang mga welded beam ay mas matipid kaysa sa riveted beam. Ang kanilang seksyon ay karaniwang binubuo ng tatlong mga sheet: isang patayo - isang dingding at dalawang pahalang - mga istante, na hinangin sa pabrika sa pamamagitan ng awtomatikong hinang. Para sa mga beam sa ilalim ng isang mabigat na gumagalaw na load (malaking crane beam), ang mga riveted beam ay minsan ginagamit, na binubuo ng isang vertical web, belt corners at isa hanggang tatlong pahalang na sheet. Ang mga riveted beam ay mas mabigat kaysa sa mga welded beam at mas matrabaho sa paggawa, ngunit ang kanilang paggamit ay nabibigyang-katwiran sa pamamagitan ng paborableng trabaho sa ilalim ng mataas na dynamic at vibration load, pati na rin ang relatibong kadalian ng pagbuo ng mga malalakas na sinturon.
Upang mai-save ang materyal sa mga pinagsama-samang beam, ang mga seksyon sa kahabaan ng haba ay binago alinsunod sa diagram ng mga baluktot na sandali. Ang nababanat-plastik na gawain ng materyal sa naturang mga beam ay pinapayagan na may parehong mga paghihigpit tulad ng para sa mga pinagsamang beam.
Ang gawain ng pag-aayos ng mga seksyon ng composite beam ng variant, at ang kahusayan at paggawa ng mga beam ay higit sa lahat ay nakasalalay sa tamang solusyon nito. Kinakailangan na simulan ang layout ng seksyon sa pamamagitan ng pagtukoy sa taas ng beam, kung saan nakasalalay ang lahat ng iba pang mga parameter ng mga beam.
13) Trabaho at pagkalkula ng mga bolted na koneksyon.
Ang gawaing paggugupit ay ang pangunahing uri ng trabaho para sa karamihan ng mga joints, at sa iba't ibang mga joints ito ay may sariling mga katangian.
Sa mga bolted na koneksyon na may hindi makontrol na puwersa ng paghigpit ng nut ng magaspang, normal at mas mataas na katumpakan, ang mga puwersa ng paghigpit ng pakete sa pamamagitan ng mga bolts, at dahil dito, ang pagbuo ng mga puwersa ng friction sa pagitan ng mga konektadong elemento sa ilalim ng pagkilos ng mga puwersa ng paggugupit sa koneksyon ay hindi tiyak at sa karamihan Ang mga kaso ay hindi sapat para sa buong pang-unawa ng mga puwersang ito ng paggugupit. Ang operasyon ng naturang koneksyon ay maaaring nahahati sa apat na yugto. Sa unang yugto, hanggang sa madaig ang mga puwersa ng friction sa pagitan ng mga konektadong elemento, ang mga bolts mismo ay hindi nakakaranas ng mga puwersa ng paggugupit at gumagana lamang sa pag-igting, ang buong koneksyon ay gumagana nang elastis. Ganito gumagana ang mga koneksyon na lumalaban sa gupit sa mga bolt na may mataas na lakas. Sa isang pagtaas sa panlabas na puwersa ng paggugupit, ang mga panloob na puwersa ng friction ay nagtagumpay at ang ika-2 yugto ay nagsisimula - ang paglilipat ng buong joint sa pamamagitan ng puwang sa pagitan ng ibabaw ng butas at ng bolt shaft. Sa ika-3 yugto, ang puwersa ng paggugupit ay pangunahing inililipat ng presyon ng ibabaw ng butas sa bolt shaft; ang bolt shaft at ang mga gilid ng butas ay unti-unting nalukot; ang bolt ay baluktot, nakaunat, habang pinipigilan ng ulo at nut ang libreng baluktot ng baras. Unti-unti, ang density ng joint ay nababawasan, ang mga puwersa ng friction ay bumababa, at ang joint ay pumasa sa ika-4 na yugto ng trabaho, na kung saan ay nailalarawan sa pamamagitan ng kanyang nababanat-plastic na trabaho. Ang pagkasira ng koneksyon ay nangyayari mula sa paggugupit ng bolt, pagdurog at pagbutas ng isa sa mga elementong pagsasamahin, o paghihiwalay ng ulo ng bolt.
Ang gawaing ito ay lubhang kumplikado sa pamamagitan ng iregularidad ng hugis ng bolt at sa dingding ng butas, kaya ang pagkalkula ng koneksyon ay may kondisyon.
Ang isang pagkakaiba ay ginawa din sa pagitan ng pagpapatakbo ng single-bolt at multi-bolt na koneksyon. Sa isang multi-bolt na koneksyon, ang parehong mga iregularidad sa hugis ng bolt at butas, pati na rin ang posibleng mga puwang sa pagitan ng bolt at ng butas, ay hindi maaaring hindi humantong sa hindi pantay na operasyon ng mga indibidwal na bolts ng koneksyon, na isinasaalang-alang ng ang naaangkop na pagtatalaga ng koepisyent ng mga kondisyon ng pagtatrabaho ng koneksyon.
Ang pagkalkula ay isinasagawa batay sa posibleng uri ng pagkasira ng koneksyon sa pamamagitan ng paggugupit ng bolt na may makapal na mga sheet na konektado o sa pamamagitan ng pagdurog sa ibabaw ng butas na may manipis na mga sheet:
a) ang puwersa ng disenyo na nakikita ng isang bolt sa kahabaan ng paggugupit:
(6.1)
Ang bilang ng mga bolts n sa koneksyon sa ilalim ng pagkilos ng isang shear force N na inilapat sa sentro ng gravity ng koneksyon ay tinutukoy, sa pag-aakalang ang gawain ng lahat ng bolts ay pareho
Ang pagkalkula ng mga konektadong elemento sa kanilang sarili para sa lakas ay isinasagawa na isinasaalang-alang ang pagpapahina ng cross section sa pamamagitan ng mga butas sa net area Lit, ngunit sa pag-aakala ng nababanat-plastic na gawain ng materyal ng mga konektadong elemento, na isinasaalang-alang ng ang koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho. Tinatanggap ito: para sa mga solidong beam, haligi at butt plate 1.1, para sa mga istruktura ng bar ng mga bubong at kisame 1.05 at isinasaalang-alang nang sabay-sabay sa koepisyent ng mga kondisyon ng operating ng buong istraktura;
c) sa mga koneksyon sa mga high-strength bolts na may kontroladong tension force ng bolt (shear-resistant, frictional), ang mga puwersa ng paghihigpit sa mga elemento na ikokonekta ng mga bolts ay napakahusay na, sa ilalim ng pagkilos ng mga puwersa ng paggugupit, ang alitan Ang mga pwersang nagmumula sa koneksyon ay ganap na nakikita ang mga puwersa ng paggugupit na ito at ang buong koneksyon ay gumagana nang elastis.
Ang mapagpasyang kahalagahan sa pagpapatakbo ng naturang koneksyon ay ang puwersa ng pag-igting ng bolt (katumbas ng puwersa ng disenyo ng bolt sa pag-igting) at ang kalidad ng mga ibabaw ng friction. Ang puwersa ng paggugupit ng disenyo na maaaring masipsip sa koneksyon ng mga elemento na hinigpitan ng isang bolt na may mataas na lakas ay maaaring matukoy ng formula:
Katulad ng formula (6.2), ang bilang ng mga bolts n kinakailangan upang ilipat ang puwersa ng paggugupit sa koneksyon ay matatagpuan, sa pag-aakalang ang pamamahagi ng puwersa sa pagitan ng mga bolts ay pare-pareho:
Salik ng kaligtasan
Salik ng kaligtasan
f - ay ginagamit sa pagtukoy ng mga pag-load ng disenyo sa Рp ayon sa mga halaga ng maximum na pag-load ng pagpapatakbo Pe at katumbas ng:
f = Pr / Re.
K. b. ipinakilala upang matiyak mataas na lebel ang pagiging maaasahan ng sasakyang panghimpapawid sa mga tuntunin ng static na lakas, na isinasaalang-alang ang posibleng pagkalat ng mga panlabas na load at ang mga katangian ng lakas ng istraktura ng sasakyang panghimpapawid. Mga Halaga Sa. ay itinakda sa Mga Pamantayan ng Lakas, sa industriya ng sasakyang panghimpapawid, ang mga tipikal na halaga ng f mula 1.5 hanggang 2 ay tinatanggap.
Aviation: Encyclopedia. - M.: Great Russian Encyclopedia. Punong editor na si G.P. Svishchev. 1994 .
Tingnan kung ano ang "Safety factor" sa ibang mga diksyunaryo:
Salik ng kaligtasan- C - koepisyent na tumutukoy sa antas ng pagtaas sa control load na may kaugnayan sa pagkarga sa produkto, na naaayon sa kapasidad ng pagdadala ng disenyo nito. [GOST 8829 94] Pangunahing termino: Teorya at pagkalkula ng mga istruktura Mga pamagat ng Encyclopedia: ... ... Encyclopedia ng mga termino, kahulugan at paliwanag ng mga materyales sa gusali
Salik ng pagwawasto sa pang-eksperimento o kinakalkula na halaga ng pagsabog, na tumutukoy sa maximum na pinahihintulutang halaga ng parameter na ito (konsentrasyon, temperatura, presyon, atbp.) para sa isang naibigay na proseso ng produksyon. Edward. Diksyunaryo… … Diksyunaryo ng Emergency
kadahilanan ng kaligtasan- — [Ya.N. Luginsky, M.S. Fezi Zhilinskaya, Yu.S. Kabirov. English Russian Dictionary of Electrical Engineering at Power Industry, Moscow, 1999] Mga paksa sa electrical engineering, mga pangunahing konsepto EN safety coefficient factor ng kaligtasan f / s ... Handbook ng Teknikal na Tagasalin
kadahilanan ng kaligtasan— 3.99 kadahilanan ng paglaban sa klase ng kaligtasan
kadahilanan ng kaligtasan C 3.6 kadahilanan ng kaligtasan C Pinagmulan: GOST R 54271 2010: Mga anchor para sa contact network ... ... Dictionary-reference na aklat ng mga tuntunin ng normatibo at teknikal na dokumentasyon
kadahilanan ng kaligtasan- saugos laipsnis statusas T sritis radioelektronika atitikmenys: engl. antas ng kaligtasan vok. Sicherheit, f; Sicherheitsfaktor, m; Sicherheitsgrad, m rus. kadahilanan ng kaligtasan, m; antas ng kaligtasan, fpranc. coefficient de securité, m; grado...
kadahilanan ng kaligtasan- saugos faktorius statusas T sritis radioelektronika atitikmenys: engl. safety factor vok. Sicherheitsfaktor, m; Sicherheitsgrad, m rus. kadahilanan ng kaligtasan, m pranc. coefficient de securité, m; facteur de securité, m ... Radioelectronics terminų žodynas
Isang indicator na nagpapakilala sa mga kundisyon ng trapiko sa isang partikular na seksyon ng kalsada (halimbawa, sa lokalidad o sa isang kurba sa plano) at lapitan ito. Ginagamit upang matukoy ang mga mapanganib na seksyon ng mga kalsada.