Kategórie budov podľa NPB 105 03. Metóda výpočtu intenzity tepelného žiarenia

NPB 105-03

ŠTANDARDY POŽIARNEJ BEZPEČNOSTI

URČENIE KATEGÓRIÍ MIEST, BUDOV
A EXTERNÉ INŠTALÁCIE NA RIZIKO VÝBUCHU A POŽIARU

Dátum predstavenia 2003-08-01

VYVINUTÉ Hlavným riaditeľstvom štátu požiarna služba ministerstvách Ruská federácia na podnikanie civilná obrana, núdzové situácie a následky prírodné katastrofy(GUGPS EMERCOM Ruska) a federálny vládna agentúra Výskumný ústav protipožiarnej obrany "Celoruského rádu "Čestný odznak" Ministerstva civilnej obrany Ruskej federácie, núdzové situácie a odstraňovanie následkov prírodných katastrof“ (FGU VNIIPO EMERCOM Ruska).

ZAVEDENÉ A PRIPRAVENÉ NA SCHVÁLENIE regulačným a technickým oddelením Hlavného riaditeľstva štátnej hasičskej služby (GUGPS EMERCOM Ruska).

Listom Ministerstva spravodlivosti Ruska z 26. júna 2003 N 07 / 6463-YUD bolo uznané, že nevyžadujú štátnu registráciu.

SCHVÁLENÉ nariadením Ministerstva pre mimoriadne situácie Ruska zo dňa 18. júna 2003 N 314.

Dátum nadobudnutia účinnosti – od momentu zverejnenia.

NAMIESTO NPB 105-95, NPB 107-97.

Tieto normy stanovujú metodiku určovania kategórií priestorov a budov (alebo častí budov medzi požiarnymi stenami - požiarne úseky) * pre účely výroby a skladovania pre výbuch a požiar nebezpečenstvo ohňa v závislosti od množstva a nebezpečných vlastností látok a materiálov, ktoré sa v nich nachádzajú (obiehajú), s prihliadnutím na osobitosti technologických procesov výrobných zariadení, ktoré sa v nich nachádzajú, ako aj metodiku určovania kategórií vonkajších inštalácie na výrobné a skladovacie účely ** nebezpečenstvom požiaru.
______________________
* Ďalej v texte - priestory a budovy

** Ďalej v texte - vonkajšie inštalácie

Metodika určovania kategórií priestorov a budov z hľadiska nebezpečenstva výbuchu a požiaru by sa mala použiť v projektových odhadoch a prevádzkovej dokumentácii budov, priestorov a vonkajších inštalácií.

Kategórie priestorov a budov podnikov a inštitúcií sa určujú v štádiu projektovania budov a stavieb v súlade s týmito normami a rezortnými normami pre technologické projektovanie, schválenými v r. v pravý čas.

Požiadavky noriem na vonkajšie inštalácie je potrebné zohľadniť pri projektoch výstavby, rozšírenia, rekonštrukcie a technické re-vybavenie, pri zmenách technologických procesov a pri prevádzke vonkajších inštalácií. Okrem týchto noriem by ste sa mali riadiť aj ustanoveniami rezortné normy technologický návrh týkajúci sa kategorizácie vonkajších inštalácií, schválený predpísaným spôsobom.

V oblasti hodnotenia nebezpečenstva výbuchu tieto normy rozlišujú kategórie priestorov a budov s nebezpečenstvom požiaru a výbuchu, ktorých podrobnejšiu klasifikáciu podľa nebezpečenstva výbuchu a potrebné ochranné opatrenia by mali upravovať nezávislé regulačné dokumenty.

Na stanovenie by sa mali použiť kategórie priestorov a budov definované v súlade s týmito normami regulačné požiadavky zabezpečiť výbuch a požiar požiarna bezpečnosť určené priestory a stavby vo vzťahu k dispozícií a zástavbe, podlažnosti, výmerám, umiestneniu priestorov, konštruktívne riešenia, strojárske vybavenie.

Neplatia tieto pravidlá:

o priestoroch a objektoch na výrobu a skladovanie výbušnín (ďalej len výbušniny), spôsoboch iniciácie výbušnín, budovách a stavbách navrhnutých podľa osobitných noriem a pravidiel schválených predpísaným spôsobom;

o vonkajších zariadeniach na výrobu a skladovanie výbušnín, prostriedkoch iniciácie výbušnín, vonkajších zariadeniach navrhnutých podľa osobitné pravidlá a pravidiel schválených predpísaným spôsobom, ako aj na posúdenie úrovne nebezpečenstva výbuchu vonkajších inštalácií.

Pojmy a ich definície sú prijaté v súlade s predpismi o požiarnej bezpečnosti.

Pojem „vonkajšia inštalácia“ v týchto normách označuje súbor zariadení a technologických zariadení umiestnených mimo budov, s nosnými a obslužnými konštrukciami.

1. VŠEOBECNÉ USTANOVENIA

1. Podľa nebezpečenstva výbuchu a požiaru sú priestory rozdelené na kategórie A, B, C1-C4, D a D a budovy - na kategórie A, B, C, D a D.

Podľa nebezpečenstva požiaru sú vonkajšie inštalácie rozdelené do kategórií,,,, a.

2. Kategórie nebezpečenstva výbuchu a požiaru priestorov a budov sa určujú na najnepriaznivejšie obdobie vo vzťahu k požiaru alebo výbuchu na základe druhu horľavých látok a materiálov v zariadeniach a priestoroch, ich množstva a požiarne nebezpečných vlastností a vlastností technologických procesov.

Kategórie požiarneho nebezpečenstva vonkajších inštalácií sa určujú na základe druhu horľavých látok a materiálov vo vonkajších inštaláciách, ich množstva a požiarnych vlastností a vlastností technologických procesov.

3. Stanovenie požiarne nebezpečných vlastností látok a materiálov sa vykonáva na základe výsledkov skúšok alebo výpočtov podľa štandardných metód s prihliadnutím na stavové parametre (tlak, teplota a pod.).

Je povolené použiť referenčné údaje publikované poprednými výskumnými organizáciami v oblasti požiarnej bezpečnosti alebo vydané verejná službaštandardné referenčné údaje.

Je povolené používať indikátory nebezpečenstva požiaru pre zmesi látok a materiálov podľa najnebezpečnejšej zložky.

2. KATEGÓRIE PRIESTOROV PRE NEBEZPEČENSTVO VÝBUCHU A POŽIARU

stôl 1


	Charakteristika látok a materiálov nachádzajúcich sa (cirkulujúcich) v miestnosti
A výbušné	Horľavé plyny, horľavé kvapaliny s bodom vzplanutia najviac 28 °C v takom množstve, že môžu vytvárať výbušné zmesi pary, plynu a vzduchu, pri ktorých vznietení sa odhadovaný nadmerný výbušný tlak v miestnosti vyvinie nad 5 kPa . Látky a materiály schopné výbuchu a horenia pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo navzájom v takom množstve, že vypočítaný pretlak výbuchu v miestnosti presahuje 5 kPa
B výbušnina	Horľavé prachy alebo vlákna, horľavé kvapaliny s bodom vzplanutia nad 28 °C, horľavé kvapaliny v takom množstve, že môžu vytvárať výbušné zmesi prachu so vzduchom alebo pary so vzduchom, ktorých vznietením sa vyvinie odhadovaný nadmerný výbušný tlak v miestnosti nad 5 kPa
B1-B4 nebezpečenstvo požiaru	Horľavé a pomaly horiace kvapaliny, tuhé horľavé a pomaly horiace látky a materiály (vrátane prachu a vlákien), látky a materiály, ktoré môžu horieť len pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo navzájom, za predpokladu, že priestory, v ktorých sa nachádzajú na sklade alebo v obehu, nezatriedené ako A alebo B
	Nehorľavé látky a materiály v horúcom, žeravom alebo roztavenom stave, ktorých spracovanie je sprevádzané uvoľňovaním sálavého tepla, iskier a plameňov; horľavé plyny, kvapaliny a tuhé látky, ktoré sa spaľujú alebo likvidujú ako palivo
	Nehorľavé látky a materiály v studenom stave

Poznámka:

Rozdelenie priestorov do kategórií B1-B4 upravujú ustanovenia uvedené v tabuľke 4.

3. METÓDY VÝPOČTU KRITÉRIÍ NEBEZPEČENSTVA VÝBUCHU PRIESTOROV

6. Pri výpočte hodnôt kritérií nebezpečenstvo výbuchu najnepriaznivejší variant havárie alebo obdobie bežnej prevádzky aparátu, v ktorom najväčší počet látky alebo materiály, ktoré sú z hľadiska následkov výbuchu najnebezpečnejšie.

Ak nie je možné použiť výpočtové metódy, je dovolené stanoviť hodnoty kritérií nebezpečenstva požiaru a výbuchu na základe výsledkov príslušných výskumných prác, dohodnutých a schválených predpísaným spôsobom.

7. Množstvo látok vstupujúcich do miestnosti, ktoré môžu vytvárať výbušné zmesi plynu so vzduchom alebo pary so vzduchom, sa určuje na základe týchto predpokladov:

a) došlo k projektovej havárii jedného zo zariadení podľa odseku 6;

b) všetok obsah prístroja sa dostane do miestnosti;

c) dochádza k súčasnému úniku látok z potrubí napájajúcich zariadenie pozdĺž dopredného a spätného toku počas doby nevyhnutnej na vypnutie potrubí.

Odhadovaný čas odstávky potrubí sa určuje v každom konkrétnom prípade na základe skutočnej situácie a mal by byť minimálny, berúc do úvahy pasové údaje pre uzamykacie zariadenia, povahu technologický postup a typ vypočítanej nehody.

Odhadovaný čas odstávky potrubí by sa mal rovnať:

čas odozvy systému automatického vypnutia potrubia podľa pasových údajov zariadenia, ak pravdepodobnosť zlyhania automatického systému nepresiahne 0,000001 ročne alebo je zabezpečená nadbytočnosť jeho prvkov;

120 s, ak pravdepodobnosť zlyhania automatizačného systému presiahne 0,000001 za rok a nie je zabezpečená redundancia jeho prvkov;

300 s s manuálnym vypnutím.

Nie je dovolené používať technické prostriedky na odpojenie potrubí, ktorých čas odpojenia presahuje vyššie uvedené hodnoty.

Pod „dobou odozvy“ a „časom vypnutia“ treba rozumieť časový úsek od začiatku možného prítoku horľavej látky z potrubia (perforácia, prasknutie, zmena menovitého tlaku a pod.) až do úplného zastavenia prúdenie plynu alebo kvapaliny do miestnosti.

Vysokorýchlostné uzatváracie ventily by mali v prípade výpadku prúdu automaticky uzavrieť prívod plynu alebo kvapaliny.

Vo výnimočných prípadoch je v súlade so stanoveným postupom povolené prekročiť vyššie uvedené hodnoty doby odstávky ropovodu osobitným rozhodnutím príslušných federálnych ministerstiev a iných federálne orgány výkonná moc po dohode s ruským Gosgortekhnadzorom vo výrobných zariadeniach a podnikoch pod jeho kontrolou a ruským ministerstvom pre mimoriadne situácie;

d) dochádza k odparovaniu z povrchu rozliatej kvapaliny; plocha vyparovania počas rozliatia na podlahu sa určí (pri absencii referenčných údajov) na základe výpočtu, že 1 liter zmesí a roztokov obsahujúcich 70 % alebo menej (hmotnostných) rozpúšťadiel sa rozleje na plochu 0,5 m a iné kvapaliny - nad 1 m podlahy miestnosti;

e) kvapalina sa vyparuje aj z nádob prevádzkovaných s otvoreným povrchom kvapaliny az čerstvo natretých povrchov;

f) predpokladá sa, že doba trvania odparovania kvapaliny sa rovná času jej úplného odparenia, najviac však 3600 s.

8. Množstvo prachu, ktoré môže výbušná zmes vytvoriť, sa určí z týchto predpokladov:

a) projektovej havárii predchádzalo hromadenie prachu vo výrobnej miestnosti, ku ktorému došlo za normálnych prevádzkových podmienok (napríklad v dôsledku uvoľnenia prachu z netesného výrobného zariadenia);

b) v čase projektovej havárie došlo k plánovanému (opravárenskému) alebo náhlemu odtlakovaniu jedného z technologických zariadení s následným núdzovým uvoľnením všetkého prachu v zariadení do miestnosti.

9. Voľný objem priestorov je definovaný ako rozdiel medzi objemom priestorov a objemom, ktorý zaberá technologické zariadenie. Ak nie je možné určiť voľný objem miestnosti, možno ho vziať podmienečne rovnajúci sa 80% geometrického objemu miestnosti.

Výpočet výbušného pretlaku pre horľaviny
plyny, pary horľavých a horľavých kvapalín

10. Nadmerný výbuchový tlak pre jednotlivé horľavé látky, pozostávajúce z atómov C, H, O, N, CI, Br, I, F, sa určuje podľa vzorca

Kde je maximálny výbušný tlak stechiometrickej zmesi plynu so vzduchom alebo pary so vzduchom v uzavretom objeme stanovený experimentálne alebo z referenčných údajov v súlade s požiadavkami bodu 3. Pri absencii údajov je dovolené odoberať 900 kPa; - počiatočný tlak, kPa (môže byť rovný 101 kPa); - hmotnosť horľavého plynu (GG) alebo pár horľavých kvapalín (FL) a horľavých kvapalín (FL) uvoľnených v dôsledku projektovej havárie do miestnosti, vypočítaná pre GG podľa vzorca (6) a pre pary FL a GL podľa vzorec (11), kg; - koeficient účasti paliva na výbuchu, ktorý možno vypočítať na základe charakteru rozloženia plynov a pár v objeme miestnosti podľa aplikácie. Je dovolené získať hodnotu podľa tabuľky 2; - voľný objem miestnosti, m; - hustota plynu alebo pár pri projektovanej teplote, kg m, vypočítaná podľa vzorca

Kde je molárna hmotnosť, kg kmol; - molárny objem rovný 22,413 m kmol; - návrhová teplota, °C. Návrhová teplota by sa mala brať ako maximálna možná teplota vzduchu v táto izba v príslušnom klimatická zóna alebo maximálnu možnú teplotu vzduchu podľa technologického predpisu s prihliadnutím na možné zvýšenie teploty v núdzový. Ak z nejakého dôvodu nie je možné určiť takú hodnotu projektovanej teploty, je dovolené ju rovnať 61 ° C; - stechiometrická koncentrácia HG alebo pár horľavých kvapalín a GL,% (obj.), vypočítaná podľa vzorca

Kde je stechiometrický koeficient kyslíka v spaľovacej reakcii; , , , - počet atómov C, H, O a halogenidov v molekule paliva; - koeficient zohľadňujúci netesnosť miestnosti a neadiabatickú povahu spaľovacieho procesu. Je dovolené brať 3.

tabuľka 2


Druh horľavej látky	Význam
Vodík
Horľavé plyny (okrem vodíka)
Horľavé a horľavé kvapaliny zahriate na bod vzplanutia a vyššie
Horľavé a horľavé kvapaliny zahriate pod bod vzplanutia s možnosťou tvorby aerosólu
Horľavé a horľavé kvapaliny zahriate pod bod vzplanutia, pri absencii možnosti tvorby aerosólu

11. Výpočet pre jednotlivé látky, okrem tých, ktoré sú uvedené v odseku 10, ako aj pre zmesi, možno vykonať pomocou vzorca

Kde je výhrevnosť, J kg; - hustota vzduchu pred výbuchom pri počiatočnej teplote, kg m; - tepelná kapacita vzduchu, J·kg·K (je dovolené brať rovnajúcu sa 1,01·10 J·kg·K); - počiatočná teplota vzduchu

12. V prípade cirkulácie horľavých plynov, horľavých alebo horľavých kvapalín v miestnosti je možné pri určovaní hodnoty hmotnosti zaradenej do vzorcov (1) a (4) zohľadniť aj prevádzku núdzového vetrania. ak je vybavený záložnými ventilátormi, automatický štart pri prekročení maximálnej prípustnej nevýbušnej koncentrácie a napájanie podľa I. kategórie spoľahlivosti (PUE), za predpokladu, že zariadenia na odvod vzduchu z miestnosti sú umiestnené v tesnej blízkosti na miesto možnej nehody.

Zároveň by sa hmotnosť horľavých plynov alebo pár horľavých alebo horľavých kvapalín zahriatych na bod vzplanutia a nad tým, čo vstúpili do objemu miestnosti, mala vydeliť koeficientom určeným vzorcom

Kde - násobnosť výmeny vzduchu vytvorená núdzovým vetraním, s; - trvanie vstupu horľavých plynov a pár horľavých a horľavých kvapalín do objemu miestnosti, s (akceptované podľa bodu 7).

13. Hmotnosť, kg, plynu vstupujúceho do priestorov počas projektovej havárie je určená vzorcom

Kde - objem plynu uvoľneného z prístroja, m; - objem plynu uvoľneného z potrubí, m.

V čom

Kde je tlak v prístroji, kPa; - objem prístroja, m;

Kde - objem plynu, ktorý vyšiel z potrubia pred jeho vypnutím, m; - objem plynu uvoľneného z potrubia po jeho odstavení, m;

Kde - prietok plynu, stanovený v súlade s technologickými predpismi, v závislosti od tlaku v potrubí, jeho priemeru, teploty plynné prostredie atď., ms; - čas určený podľa odseku 7, s;

Kde - maximálny tlak v potrubí podľa technologického predpisu, kPa; - vnútorný polomer potrubí, m; - dĺžka potrubí od havarijného zariadenia k ventilom, m.

14. Hmotnosť kvapalnej pary, ktorá sa dostala do miestnosti za prítomnosti viacerých zdrojov vyparovania (povrch rozliatej kvapaliny, povrch s čerstvo nanesenou kompozíciou, otvorené nádoby a pod.), sa určí z výrazu.

Kde je hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchu rozliatia, kg; - hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchov otvorených nádob, kg; - hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchov, na ktoré je aplikovaná kompozícia nanesená, kg.

V tomto prípade je každý z výrazov vo vzorci (11) určený vzorcom

Kde je intenzita vyparovania, kg s m; - odparovacia plocha, m, určená v súlade s odsekom 7 v závislosti od hmotnosti kvapaliny vypustenej do miestnosti.

Ak je núdzová situácia spojená s možným vniknutím kvapaliny v atomizovanom stave, potom by sa to malo zohľadniť vo vzorci (11) zavedením dodatočného termínu, ktorý zohľadňuje celkovú hmotnosť prichádzajúcej kvapaliny z rozprašovacích zariadení, na základe dĺžky ich práce.

15. Hmotnosť, kg, kvapaliny uvoľnenej do miestnosti sa určuje podľa bodu 7.

16. Intenzita odparovania je určená referenčnými a experimentálnymi údajmi. Pre nezahrievanie nad teplotu životné prostredie LVH pri absencii údajov je možné vypočítať podľa vzorca

Kde sa berie koeficient podľa tabuľky 3 v závislosti od rýchlosti a teploty prúdenia vzduchu nad odparovacou plochou; - tlak nasýtených pár pri projektovanej teplote kvapaliny určený z referenčných údajov v súlade s požiadavkami bodu 3, kPa.

Tabuľka 3


Prietok vzduchu v miestnosti, m s	Hodnota koeficientu pri teplote, °C, vnútornom vzduchu

Výpočet výbušného pretlaku pre horľavý prach

17. Výpočet pretlaku výbuchu, kPa, sa vykonáva podľa vzorca (4), kde koeficient účasti suspendovaného prachu na výbuchu sa vypočíta podľa vzorca

Kde je hmotnostný podiel prachových častíc s veľkosťou menšou ako je kritická, nad ktorou sa vzduchová suspenzia stáva nevýbušnou, t.j. neschopné šíriť plamene. Pri absencii možnosti získania informácií na odhad hodnoty je dovolené vziať =0,5.

18. Vypočítaná hmotnosť prachu suspendovaného v objeme miestnosti, kg, vzniknutého v dôsledku núdzovej situácie, je určená vzorcom

Kde je vypočítaná hmotnosť zvíreného prachu, kg; je odhadovaná hmotnosť prachu vstupujúceho do miestnosti v dôsledku núdzovej situácie, kg.

19. Vypočítaná hmotnosť zvíreného prachu sa určí podľa vzorca

Kde - podiel prachu usadeného v miestnosti, ktorý sa v dôsledku núdze môže dostať do pozastaveného stavu. Pri absencii experimentálnych informácií o hodnote je dovolené predpokladať =0,9; - hmotnosť prachu usadeného v miestnosti v čase nehody, kg.

20. Odhadovaná hmotnosť prachu vstupujúceho do miestnosti v dôsledku núdzovej situácie, , je určená vzorcom

Kde je hmotnosť horľavého prachu emitovaného do miestnosti z prístroja, kg; - produktivita, s ktorou prúdenie prachových látok do havarijného zariadenia potrubím pokračuje, kým sa nevypne, kg s; - čas odstávky určený podľa ods. 7c), s; - koeficient prašnosti, ktorý predstavuje pomer hmotnosti prachu suspendovaného vo vzduchu k celkovej hmotnosti prachu, ktorý sa dostal z prístroja do miestnosti. Pri absencii experimentálnych informácií o hodnote je dovolené predpokladať:

pre prachy s disperziou najmenej 350 mikrónov - = 0,5;

pre prachy s disperziou menšou ako 350 mikrónov - = 1,0.

Hodnota sa berie v súlade s odsekmi 6 a

21. Množstvo prachu usadeného v miestnosti v čase nehody je určené vzorcom

Kde je podiel horľavého prachu na celkovej hmotnosti usadenín prachu; - množstvo prachu usadeného na ťažko čistiteľných povrchoch v miestnosti počas doby medzi generálnymi upratovaniami, kg; - množstvo prachu usadeného na povrchoch prístupných na čistenie v miestnosti za časové obdobie medzi aktuálnymi upratovaniami, kg; - koeficient účinnosti zachytávania prachu. Akceptované na ručné odstraňovanie prachu:

suché - 0,6;

mokré - 0,7.

S mechanizovaným vysávačom:

podlaha je rovná - 0,9;

podlaha s výmoľmi (do 5 % plochy) - 0,7.

Ťažko dostupné miesta na čistenie znamenajú také povrchy v priemyselných priestoroch, ktorých čistenie sa vykonáva iba pri všeobecnom zbere prachu. Miesta na čistenie sú povrchy, z ktorých sa prach odstraňuje počas prebiehajúceho zberu prachu (každá zmena, denne atď.).

Text dokumentu

Požiarne bezpečnostné normy NPB 105-03
„Definícia kategórií priestorov, budov a vonkajších inštalácií
o nebezpečenstve výbuchu a požiaru"
(schválené nariadením Ministerstva pre mimoriadne situácie Ruskej federácie z 18. júna 2003 N 314)

Určenie kategórií miestností, budov a vonkajšieho nebezpečenstva výbuchu a požiaru

Namiesto NPB 105-95 NPB 107-97

Dátum zavedenia 01.08.2003

vonkajšie inštalácie

pre horľavé plyny a výpary

na horľavý prach

Z účasť horľavých plynov a nezahriatych pár

horľavé kvapaliny pri výbuchu

Tieto normy stanovujú metodiku určovania kategórií priestorov a budov (alebo častí budov medzi požiarnymi stenami - požiarnymi úsekmi) na účely výroby a skladovania z hľadiska nebezpečenstva výbuchu a požiaru v závislosti od množstva a nebezpečných vlastností látok a materiálov v nich nachádzajúcich sa (obiehajúcich) s prihliadnutím na osobitosti technologických procesov výrobných zariadení umiestnených v ich, ako aj metodiku určovania kategórií vonkajších inštalácií na účely výroby a skladovania na nebezpečenstvo požiaru.

Metodika určovania kategórií priestorov a budov z hľadiska nebezpečenstva výbuchu a požiaru by sa mala použiť v projektových odhadoch a prevádzkovej dokumentácii budov, priestorov a vonkajších inštalácií.

Kategórie priestorov a budov podnikov a inštitúcií sa určujú v štádiu projektovania budov a stavieb v súlade s týmito normami a rezortnými normami pre technologické projektovanie, schválených predpísaným spôsobom.

Požiadavky noriem na vonkajšie inštalácie je potrebné zohľadniť pri projektoch výstavby, rozšírenia, rekonštrukcie a technických prestavieb, pri zmenách technologických postupov a pri prevádzke vonkajších inštalácií. Spolu s týmito normami sa treba riadiť aj ustanoveniami rezortných technologických projektových noriem týkajúcich sa kategorizácie vonkajších inštalácií, schválených predpísaným spôsobom.

Neplatia tieto pravidlá:

o priestoroch a objektoch na výrobu a skladovanie výbušnín (ďalej len výbušniny), spôsoboch iniciácie výbušnín, budovách a stavbách navrhnutých podľa osobitných noriem a pravidiel schválených predpísaným spôsobom;

pre vonkajšie inštalácie na výrobu a skladovanie výbušnín, prostriedky na iniciáciu výbušnín, vonkajšie inštalácie navrhnuté podľa osobitných noriem a pravidiel schválených predpísaným spôsobom, ako aj na hodnotenie úrovne nebezpečenstva výbuchu vonkajších inštalácií.

Pojmy a ich definície sú prijaté v súlade s predpismi o požiarnej bezpečnosti.

Pojem „vonkajšia inštalácia“ v týchto normách označuje súbor zariadení a technologických zariadení umiestnených mimo budov, s nosnými a obslužnými konštrukciami.

1. Z hľadiska nebezpečenstva výbuchu a požiaru sú priestory rozdelené do kategórií A, B, C1 - C4, D a D a budovy - na kategórie A, B, C, D a D.

Podľa nebezpečenstva požiaru sú vonkajšie inštalácie rozdelené do kategórií A_n, B_n, V_n, G_n a D_n.

Kategórie požiarneho nebezpečenstva vonkajších inštalácií sa určujú na základe druhu horľavých látok a materiálov vo vonkajších inštaláciách, ich množstva a požiarne nebezpečných vlastností a vlastností technologických procesov.

MINISTERSTVO VNÚTRA
RUSKÁ FEDERÁCIA

ŠTANDARDY POŽIARNEJ BEZPEČNOSTI

NPB 105-95

MOSKVA 1995

Vyvinutý Všeruským výskumným ústavom požiarnej ochrany (VNIIPO) Ministerstva vnútra Ruska a regulačným a technickým oddelením GUGPS Ministerstva vnútra Ruska za účasti Moskovskej štátnej univerzity stavebného inžinierstva. , TsNIIPROMZDANIY a TsNIISK.

Predložené a pripravené na schválenie regulačným a technickým oddelením GUGPS Ministerstva vnútra Ruska.

Schválené náčelníkom štátny inšpektor Ruská federácia pre požiarny dozor.

MINISTERSTVO VNÚTRA
RUSKÁ FEDERÁCIA

ŠTÁTNA HASIČSKÁ SLUŽBA

ŠTANDARDY POŽIARNEJ BEZPEČNOSTI

URČENIE KATEGÓRIÍ IZBY
A BUDOVY NA VÝBUCH A POŽIAR
NEBEZPEČENSTVO

NPB 105-95

dátum úvody 01 .01.96

Tieto normy ustanovujú metodiku určovania kategórií priestorov a budov (alebo častí budov medzi požiarnymi stenami požiarnych úsekov) * na účely výroby a skladovania pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru v závislosti od množstva a vlastností látok s nebezpečenstvom požiaru a výbuchu a materiály, ktoré sa v nich nachádzajú (obiehajú), berúc do úvahy charakteristiky priemyselných procesov technologických procesov, ktoré sa v nich nachádzajú. Metodika by mala byť použitá pri tvorbe rezortných technologických konštrukčných noriem týkajúcich sa kategorizácie priestorov a budov.

Tieto pravidlá sa nevzťahujú na priestory a budovy na výrobu a skladovanie výbušnín, prostriedky na iniciáciu výbušnín, budovy a stavby navrhnuté podľa osobitných noriem a pravidiel schválených predpísaným spôsobom.

Kategórie priestorov a budov definované v súlade s týmito normami by sa mali použiť na stanovenie regulačných požiadaviek na zabezpečenie výbuchu a požiarnej bezpečnosti týchto priestorov a budov v súvislosti s plánovaním a rozvojom, počtom podlaží, plochami, umiestnením priestorov, konštrukčnými riešeniami. , strojárske vybavenie. Opatrenia na zaistenie bezpečnosti ľudí by mali byť priradené v závislosti od vlastností nebezpečenstva požiaru a množstva látok a materiálov v súlade s GOST 12.1.004-91 a GOST 12.1.044-89.

Pojmy a ich definície sú prijaté v súlade s ST SEV 447-77, ST SEV 383-87, GOST 12.1.033-81 a GOST 12.1.044-89.

1. VŠEOBECNÉ USTANOVENIA

1.1. Kategórie priestorov a budov podnikov a inštitúcií sa určujú v štádiu projektovania budov a stavieb v súlade s týmito normami, rezortnými normami pre technologické projektovanie alebo osobitnými zoznamami schválenými predpísaným spôsobom.

1.2. Podľa nebezpečenstva výbuchu a požiaru sú priestory a budovy rozdelené do kategórií A, B, C1 - C4, D a D.

1.3. Kategórie nebezpečenstva výbuchu a požiaru priestorov a budov sa určujú na najnepriaznivejšie obdobie vo vzťahu k požiaru alebo výbuchu na základe druhu horľavých látok a materiálov v zariadení a priestoroch, ich množstva a požiarne nebezpečných vlastností a vlastností technologických procesov.

1.4. Stanovenie požiarne nebezpečných vlastností látok a materiálov sa vykonáva na základe výsledkov skúšok alebo výpočtov podľa štandardných metód s prihliadnutím na stavové parametre (tlak, teplota a pod.).

Je povolené používať referenčné údaje publikované poprednými výskumnými organizáciami v oblasti požiarnej bezpečnosti alebo štandardné referenčné údaje vydané štátnou službou.

Je povolené používať indikátory nebezpečenstva požiaru pre zmesi látok a materiálov podľa najnebezpečnejšej zložky.

stôl 1

	Charakteristika látok a materiálov nachádzajúcich sa (cirkulujúcich) v miestnosti
výbušné a nebezpečné pre požiar	Horľavé plyny, horľavé kvapaliny s bodom vzplanutia nepresahujúcim 28°C v takom množstve, že môžu vytvárať výbušné zmesi pár-plyn-vzduch, pri ktorých vznietení predpokladaný pretlak výbuchu a priestoru presahuje 5 kPa. Látky a materiály schopné výbuchu a horenia pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo medzi sebou v takom množstve, že vypočítaný pretlak výbuchu v miestnosti presahuje 5 kPa.
výbušné a nebezpečné pre požiar	Horľavé prachy alebo vlákna, horľavé kvapaliny s bodom vzplanutia viac ako 28 °C, horľavé kvapaliny v takom množstve, že môžu vytvárať výbušné zmesi prachu so vzduchom alebo pary so vzduchom, pri vznietení ktorých je odhadnutý pretlak výbuchu v pokoj sa vyvíja nad 5 kPa.
B1 - B4 horľavý	Horľavé a pomaly horiace kvapaliny, tuhé horľavé a pomaly horiace látky a materiály (vrátane prachu a vlákien), látky a materiály, ktoré môžu horieť len pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo navzájom, za predpokladu, že priestory, v ktorých sa nachádzajú na sklade alebo v obehu nie sú v kategórii A alebo B.
	Nehorľavé látky a materiály v horúcom, žeravom alebo roztavenom stave, ktorých spracovanie je sprevádzané uvoľňovaním sálavého tepla, iskier a plameňov; horľavé plyny, kvapaliny a tuhé látky, ktoré sa spaľujú alebo likvidujú ako palivo.
	Nehorľavé látky a materiály v studenom stave

Poznámka. Rozdelenie priestorov do kategórií B1 - B4 upravujú ustanovenia uvedené v tabuľke. 4.

3. METÓDY VÝPOČTU KRITÉRIÍ NEBEZPEČENSTVA VÝBUCHU PRIESTOROV

Výber a odôvodnenie možnosti dizajnu

3.1. Pri výpočte hodnôt kritérií nebezpečenstva požiaru a výbuchu najnepriaznivejší variant havárie alebo obdobie bežnej prevádzky prístrojov, pri ktorých výbuch zahŕňa najväčšie množstvo látok alebo materiálov, ktoré sú najnebezpečnejšie vo vzťahu k následky výbuchu, by sa mali zvoliť ako vypočítané.

Ak použitie výpočtových metód nie je možné, je dovolené stanoviť hodnoty kritérií nebezpečenstva požiaru a výbuchu na základe výsledkov príslušných výskumných prác, dohodnutých a schválených predpísaným spôsobom.

3.2. Množstvo látok vstupujúcich do miestnosti, ktoré môžu vytvárať výbušné zmesi plynu so vzduchom alebo pary so vzduchom, sa určuje na základe nasledujúcich predpokladov:

a) došlo k konštrukčnej nehode jedného z vozidiel v súlade s odsekom 3.1;

b) všetok obsah prístroja sa dostane do miestnosti;

c) dochádza k súčasnému úniku látok z potrubí zásobujúcich aparatúru v doprednom a spätnom toku počas doby nevyhnutnej na vypnutie potrubí.

Odhadovaný čas odstávky potrubí sa určuje v každom konkrétnom prípade na základe skutočnej situácie a mal by byť minimálny, berúc do úvahy pasové údaje pre uzamykacie zariadenia, povahu procesu a typ projektovej havárie.

Odhadovaný čas odstávky potrubí by sa mal rovnať:

čas odozvy systému automatického vypnutia potrubia podľa pasových údajov zariadenia, ak pravdepodobnosť zlyhania automatického systému nepresiahne 0,000001 ročne alebo je zabezpečená nadbytočnosť jeho prvkov; 120 s, ak pravdepodobnosť zlyhania automatizačného systému presiahne 0,000001 za rok a nie je zabezpečená redundancia jeho prvkov; 300 s s manuálnym vypnutím.

Nie je dovolené používať technické prostriedky na odpájanie potrubí, u ktorých doba odpojenia presahuje vyššie uvedené hodnoty.

Pod „časom prevádzky“ a „časom vypnutia“ treba rozumieť časový úsek od začiatku možného prítoku horľavej látky z potrubia (perforácia, prasknutie, zmena menovitého tlaku a pod.) až do úplného zastavenia prietok plynu alebo kvapaliny do miestnosti. Vysokorýchlostné uzatváracie ventily by mali v prípade výpadku prúdu automaticky uzavrieť prívod plynu alebo kvapaliny.

Vo výnimočných prípadoch je v súlade so stanoveným postupom povolené prekročiť vyššie uvedené hodnoty pre dobu odstávky potrubí osobitným rozhodnutím príslušných ministerstiev alebo oddelení po dohode s Gosgortekhnadzorom Ruska vo výrobných zariadeniach a podnikoch podľa jeho kontrola a ministerstvo vnútra Ruska;

e) kvapalina sa vyparuje aj z nádob prevádzkovaných s otvoreným povrchom kvapaliny az čerstvo natretých povrchov;

f) predpokladá sa, že doba trvania odparovania kvapaliny sa rovná času jej úplného odparenia, najviac však 3600 s.

3.3. Množstvo prachu, ktoré môže výbušná zmes vytvoriť, sa určuje z nasledujúcich predpokladov:

a) konštrukčnej havárii predchádzalo nahromadenie prachu vo výrobnej miestnosti, ku ktorému došlo za normálnych prevádzkových podmienok (napríklad v dôsledku uvoľnenia prachu z netesného výrobné zariadenia);

3.4. Voľný objem miestnosti je definovaný ako rozdiel medzi objemom miestnosti a objemom, ktorý zaberá procesné zariadenie. Ak nie je možné určiť voľný objem miestnosti, možno ho vziať podmienečne rovnajúci sa 80% geometrického objemu miestnosti.

Výpočet výbušného pretlaku pre horľavé plyny, pary horľavých a horľavých kvapalín

3.5. Výbušný pretlak D R pre jednotlivé horľavé látky pozostávajúce z atómov C, H, O, N, Cl, Br, l, F sa určuje podľa vzorca

kde R max - maximálny tlak výbuchu stechiometrickej zmesi plynu so vzduchom alebo pary so vzduchom v uzavretom objeme, stanovený experimentálne alebo z referenčných údajov v súlade s požiadavkami ustanovenia 1.4. Pri absencii údajov je povolené prijať R max rovná 900 kPa; R 0 - počiatočný tlak, kPa (môže byť rovný 101 kPa); T- hmotnosť horľavého plynu (GG) alebo pár horľavých kvapalín (FL) a horľavých kvapalín (FL) uvoľnených v dôsledku projektovej havárie do miestnosti, vypočítaná pre GG podľa vzorca (6) a pre pary FL a GL podľa vzorec (11), kg; Z- koeficient účasti paliva na výbuchu, ktorý možno vypočítať na základe charakteru rozloženia plynov a pár v objeme miestnosti podľa aplikácie. Povolené nadobudnúť hodnotu Z podľa tabuľky 2; V St- voľný objem miestnosti, m 3; r g.p. je hustota plynu alebo pár pri projektovanej teplote tp, kg m -3, vypočítané podľa vzorca

(2)

kde M- molárna hmotnosť, kg mol -1; V 0 - molárny objem rovný 22,413 m 3 × kmol -1; tp- návrhová teplota, °C. Za návrhovú teplotu treba brať maximálnu možnú teplotu vzduchu v danej miestnosti v zodpovedajúcom klimatickom pásme alebo maximálnu možnú teplotu vzduchu podľa technologických predpisov s prihliadnutím na možné zvýšenie teploty v prípade núdze. Ak taká návrhová hodnota teploty tp z nejakého dôvodu to nie je možné určiť, je dovolené, aby sa rovnala 61 ° C; C st - stechiometrická koncentrácia HG alebo pár horľavých kvapalín a GL,% (obj.), Vypočítané podľa vzorca

(3)

kde - stechiometrický koeficient kyslíka v spaľovacej reakcii; p s, n n, na, n x- počet atómov C, H, O a halogenidov v molekule paliva; K n- koeficient zohľadňujúci netesnosť miestnosti a neadiabatickú povahu spaľovacieho procesu. Povolené brať K n rovný 3.

tabuľky 2

3.6. Výpočet D R pre jednotlivé látky, okrem tých, ktoré sú uvedené v odseku 3.5, ako aj pre zmesi, možno vykonať podľa vzorca

(4)

kde H t - spaľovacie teplo, J × kg 1; r v je hustota vzduchu pred výbuchom pri počiatočnej teplote To, kg × m -3; C str- tepelná kapacita vzduchu, J × kg -1 × K -1 (je dovolené brať rovnajúcu sa 1,01 × 10 3 J × kg -1 × K -1); T 0 - počiatočná teplota vzduchu, K.

3.7. Ak sa pri určovaní hodnoty hmotnosti používajú v miestnosti horľavé plyny, horľavé alebo horľavé kvapaliny T, zahrnutého vo vzorcoch (1) a (4), je dovolené počítať s prevádzkou núdzového vetrania, ak je vybavené záložnými ventilátormi, automatickým spustením pri prekročení maximálnej prípustnej koncentrácie v nevýbušnom prevedení a napájaním podľa prvej kategórie spoľahlivosti (PUE), za predpokladu, že zariadenia na odstraňovanie vzduchu z priestorov v tesnej blízkosti miesta možnej havárie.

Zároveň aj omšu T horľavé plyny alebo pary horľavých alebo horľavých kvapalín ohriate na bod vzplanutia a nad tento bod vstupujú do objemu miestnosti by sa mali vydeliť koeficientom TO, určený vzorcom

TO = A × T+ 1 , (5)

kde A- násobnosť výmeny vzduchu vytvorenej núdzovým vetraním, s -1; T- trvanie vstupu horľavých plynov a pár horľavých a horľavých kvapalín do objemu miestnosti, s (akceptované podľa bodu 3.2).

3.8. Hmotnosť m, kg plynu vstupujúceho do miestnosti počas projektovej havárie je určený vzorcom

m = (Va + V t) × r g, (6)

kde Va- objem plynu uvoľneného z prístroja, m 3 ; V t - objem plynu uvoľneného z potrubí, m 3.

Va= 0,01× P 1× V, (7)

kde P 1 - tlak v prístroji, kPa; V- objem prístroja, m 3;

V t = V 1t + V 2t, (8)

kde V 1t - objem plynu, ktorý vyšiel z potrubia pred jeho vypnutím, m 3; V 2t - objem plynu, ktorý vyšiel z potrubia po jeho vypnutí, m 3;

V 1t = q× T, (9)

kde q- prietok plynu stanovený v súlade s technologickým predpisom v závislosti od tlaku v potrubí, jeho priemeru, teploty plynného média a pod., m 3 × s -1; T- čas, s, určený podľa bodu 3.2;

kde R 2 - maximálny tlak v potrubí podľa technologického predpisu, kPa; r- vnútorný polomer potrubí, m; L- dĺžka potrubí od havarijného zariadenia k ventilom, m.

3.9. Kvapalná para hmota m, ktorý sa dostal do miestnosti v prítomnosti viacerých zdrojov vyparovania (povrch rozliatej kvapaliny, povrch s čerstvo nanesenou kompozíciou, otvorené nádoby atď.), sa určuje z výrazu

m = m p+ t emk + t h.v., (11)

kde t r- hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchu rozliatia, kg; t emk- hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchov otvorených nádob, kg; t h.v.- hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchov, na ktoré je aplikovaná kompozícia nanesená, kg.

V tomto prípade je každý z výrazov vo vzorci (11) určený vzorcom

m = W× Fa× T, (12)

kde W- rýchlosť vyparovania, kg × s -1 × m -2; F a- odparovacia plocha, m 2, určená v súlade s článkom 3.2 v závislosti od hmotnosti kvapaliny t p ktorý vyšiel do miestnosti.

Ak je núdzová situácia spojená s možným vniknutím kvapaliny v atomizovanom stave, potom by sa to malo zohľadniť vo vzorci (11) zavedením dodatočného termínu, ktorý zohľadňuje celkovú hmotnosť prichádzajúcej kvapaliny z rozprašovacích zariadení, na základe dĺžky ich práce.

3.10. Hmotnosť t p, kg, kvapaliny vypustenej do miestnosti sa určuje podľa bodu 3.2

3.11. Rýchlosť odparovania W je určený referenčnými a experimentálnymi údajmi. V prípade horľavých kvapalín, ktoré sa nezohrievajú nad teplotu okolia, je možné pri absencii údajov vypočítať W podľa vzorca

(13)

kde h je koeficient prevzatý podľa tabuľky. 3 v závislosti od rýchlosti a teploty prúdu vzduchu nad odparovacou plochou; R n - tlak nasýtených pár, kPa, pri výpočtovej teplote kvapaliny tp, určené z referenčných údajov v súlade s požiadavkami ustanovenia 1.4.

tabuľky 3

Prietok vzduchu v miestnosti, m×s -1	Hodnota koeficientu h pri teplote t, °С, vnútorný vzduch
Prietok vzduchu v miestnosti, m×s -1

Výpočet výbušného pretlaku pre horľavý prach

3.12. Výpočet výbušného pretlaku D R, kPa, sa vykonáva podľa vzorca (4), kde koeficient Zúčasť suspendovaného prachu na výbuchu sa vypočíta podľa vzorca

Z= 0,5 x F, (14)

kde F- hmotnostný podiel prachových častíc s veľkosťou menšou ako je kritická, nad ktorou sa vzduchová suspenzia stáva nevýbušnou, t.j. neschopné šíriť plamene.

Pri absencii možnosti získať informácie pre výpočet hodnoty Z dovolené vziať Z = 0,5.

3.13. Odhadovaná hmotnosť prachu suspendovaného v objeme miestnosti m, kg, ktorý vznikol v dôsledku mimoriadnej udalosti, je určený vzorcom

T = t vzduchu + t av, (15)

kde t vzduchu- vypočítaná hmotnosť víriaceho prachu, kg; t av je odhadovaná hmotnosť prachu vstupujúceho do miestnosti v dôsledku núdzovej situácie, kg.

3.14. Odhadovaná hmotnosť víriaceho prachu t vzduchu sa určuje podľa vzorca

m vz = K vz× m p, (16)

kde K vz- podiel prachu usadeného v miestnosti, ktorý sa môže v dôsledku núdzovej situácie dostať do pozastaveného stavu. Pri absencii experimentálnych údajov o hodnote K vz dovolené predpokladať K vz = 0,9, t p- hmotnosť prachu usadeného v miestnosti v čase nehody, kg.

3.15. Odhadovaná hmotnosť prachu vstupujúceho do miestnosti v dôsledku núdze, t av sa určuje podľa vzorca

t av = (m a p + qT) × K p, (17)

kde t up- hmotnosť horľavého prachu emitovaného do miestnosti zo zariadenia, kg; q- výkon, s ktorým prúdenie prachových látok do havarijného zariadenia potrubím pokračuje až do jeho vypnutia, kg s; T- čas vypnutia, s, určený podľa bodu 3.2 c; K p- koeficient prašnosti, ktorý predstavuje pomer hmotnosti prachu suspendovaného vo vzduchu k celkovej hmotnosti prachu, ktorý sa dostal z prístroja do miestnosti. Pri absencii experimentálnych údajov o hodnote K p dovolené predpokladať:

pre prach s disperziou najmenej 350 mikrónov - K p = 0,5;

pre prach s disperziou menšou ako 350 mikrónov - K p = 1,0.

Hodnota t up prijaté v súlade s odsekmi. 3.1 a 3.3.

3.16. Množstvo prachu usadeného v miestnosti v čase nehody je určené vzorcom

(18)

kde TO d - podiel horľavého prachu na celkovej hmotnosti usadenín prachu; m 1 - množstvo prachu usadeného na ťažko dostupných povrchoch v priestoroch za obdobie medzi generálnymi upratovaniami, kg; T 2 - množstvo prachu usadeného na povrchoch prístupných na čistenie v miestnosti za časové obdobie medzi aktuálnymi upratovaniami, kg; K u- koeficient účinnosti zachytávania prachu. Akceptované na ručné odstraňovanie prachu:

suché - 0,6;

mokré - 0,7.

S mechanizovaným vysávačom:

podlaha je rovná - 0,9;

podlaha s výmoľmi (do 5 % plochy) - 0,7.

Oblasti, ktoré sú ťažko prístupné na čistenie, sú tieto povrchy priemyselné priestory, ktorých čistenie sa vykonáva iba počas bežného zberu prachu. Miesta na čistenie sú povrchy, z ktorých sa prach odstraňuje počas prebiehajúceho zberu prachu (každá zmena, denne atď.).

3.17. Množstvo prachu Ti (i= 1,2), usadzovanie na rôznych povrchoch v miestnosti počas medzizberového obdobia, sa určuje podľa vzorca

m i = Mi× ( 1 - a) × b i, (i = 1,2), (19)

kde je množstvo prachu uvoľneného do objemu miestnosti za časové obdobie medzi všeobecnými zbermi prachu, kg; M 1 j- hmotnosť prachu emitovaného jednotkou zariadenia produkujúceho prach za stanovené obdobie, kg; - množstvo prachu uvoľneného do objemu miestnosti za časové obdobie medzi aktuálnymi zbermi prachu, kg; M 2 j- hmotnosť prachu emitovaného jednotkou zariadenia produkujúceho prach za stanovené obdobie, kg; a - podiel prachu uvoľneného do objemu miestnosti, ktorý je odstránený systémami odsávania. Pri absencii experimentálnych údajov o hodnote a sa predpokladá a = 0; b 1 , b 2 - podiel prachu uvoľneného do objemu miestnosti, ktorý sa usadzuje na ťažko dostupných a prístupných povrchoch miestnosti na čistenie (b 1 + b 2 \u003d 1).

Pri absencii informácií o hodnote koeficientov b 1 a b 2 je dovolené predpokladať b 1 = 1, b 2 = 0.

3.18. Hodnota Mi(i= 1,2) možno určiť aj experimentálne (alebo analogicky s existujúcimi výrobnými modelmi) počas obdobia maximálneho zaťaženia zariadenia podľa vzorca

(20)

kde G 1 j, G 2 j- intenzita usadzovania prachu na ťažko dostupných miestach F 1 j(m 2) a k dispozícii F 2 j(m 2) plochy, kg × m -2 × s -1; t 1 , t 2 - časový interval medzi všeobecným a aktuálnym zberom prachu, s.

3.19. Určenie kategórie požiarnej nebezpečnosti priestorov sa vykonáva porovnaním maximálnej hodnoty merného dočasného požiarneho zaťaženia (ďalej len požiarne zaťaženie) v niektorom z úsekov s hodnotou merného požiarneho zaťaženia uvedenou v tabuľke. 4.

3.20. Pri požiarnom zaťažení, ktoré zahŕňa rôzne kombinácie (zmesi) horľavých, pomaly horiacich kvapalín, pevných horľavých a pomaly horiacich látok a materiálov v rámci požiarne nebezpečnej oblasti, požiarne zaťaženie Q(MJ) sa určí z pomeru

kde G i- číslo ja- materiál požiarneho zaťaženia, kg; - výhrevnosť ja- materiál požiarneho zaťaženia, MJ × kg -1 . Špecifické požiarne zaťaženie g(MJ×m -2) sa určí z pomeru

kde S- plocha uloženia požiarneho zaťaženia, m 2 (ale nie menej ako 10 m 2).

tabuľky 4

Poznámky 1 V miestnostiach kategórie B1 - B4 je povolené mať niekoľko sekcií s požiarnym zaťažením nepresahujúcim hodnoty uvedené v tabuľke. 4. V miestnostiach kategórie B4 by mali byť vzdialenosti medzi týmito sekciami extrémnejšie. V tabuľke. 5 sú uvedené odporúčané hodnoty medzných vzdialeností I pr v závislosti od hodnoty kritickej hustoty dopadajúcich sálavých tokov q cr(kW × m -2) pre požiarne zaťaženie pozostávajúce z pevných horľavých a pomaly horiacich materiálov. množstvá I pr uvedené v tabuľke. 5 sa odporúča za predpokladu, že H > 11 m ak H < 11 m, potom je limitná vzdialenosť definovaná ako ja = I pr + (11 - H), kde I pr určené z tabuľky. 5, a H- minimálna vzdialenosť od povrchu požiarneho zaťaženia k spodnému pásu podlahových väzníkov (krytiny), m. q cr pre niektoré materiály požiarneho zaťaženia sú uvedené v tabuľke. 6.

Ak požiarne zaťaženie pozostáva z rôznych materiálov, potom hodnota q cr určená materiálom s minimálnou hodnotou q cr.

Pre materiály požiarneho zaťaženia s neznámymi hodnotami q cr limitné hodnoty vzdialenosti sú akceptované I pr > = 12 m.

Pre požiarne zaťaženie pozostávajúce z horľavej kvapaliny alebo horľavej kvapaliny je odporúčaná vzdialenosť I pr medzi susedné pozemky umiestnenie (rozliatie) požiarneho zaťaženia sa vypočíta podľa vzorcov

I pr³ 15 m pri H³ 11 , (23)

I pr³ 26 - H pri H < 11 (24)

qcr, kW × m2
ja pr, m

2. Ak sa pri určovaní kategórie B2 alebo B3 veľkosť požiarneho zaťaženia Q definovaný v č. 3.20 je väčší alebo rovný Q³ 0,64 × g× H 2, potom bude miestnosť klasifikovaná ako B1 alebo B2.

tabuľky 6

Kritická hustota dopadajúcich žiarivých tokov qkr

materiálov	q cr, kW × m2
Drevo (borovica s vlhkosťou 12%)
Drevotrieska (hustota 417 kg × m -3)
Rašelinové brikety
Rašelinová hrudka
bavlnené vlákno
Laminát
sklolaminát
priesvitný papier


Rolovacia strešná krytina
Seno, slama (pri minimálnej vlhkosti d)

Stanovenie nadmerného výbušného tlaku pre látky a materiály schopné výbuchu a horenia pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo medzi sebou navzájom

3.21. Odhadovaný výbuchový pretlak D R pre látky a materiály schopné vybuchnúť a horieť pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo medzi sebou, sa stanovujú podľa vyššie uvedenej metódy za predpokladu, že Z= 1 a berie sa ako množstvo H t je energia uvoľnená počas interakcie (berúc do úvahy spaľovanie produktov interakcie na konečné zlúčeniny) alebo experimentálne v testoch v plnom rozsahu. V prípade, že treba určiť hodnotu D R nie je možné, treba to brať ako presahujúce 5 kPa.

Stanovenie nadmerného výbušného tlaku pre výbušné zmesi obsahujúce horľavé plyny (pary) a prach

3.22. Odhadovaný výbuchový pretlak D R pre hybridné výbušné zmesi obsahujúce horľavé plyny (pary) a prach sa určuje podľa vzorca

D R= D R 1+D R 2 , (25)

kde D R 1 - výbuchový tlak vypočítaný pre horľavý plyn (para) v súlade s p.p. 3,5 a 3,6; D R 2 - výbuchový tlak vypočítaný pre horľavý prach v súlade s bodom 3.12.

4.1. Budova patrí do kategórie A, ak celková plocha priestorov kategórie A v nej presahuje 5% plochy všetkých priestorov alebo 200 m 2.

Je dovolené nezaradiť budovu do kategórie A, ak celková plocha priestorov kategórie A v budove nepresahuje 25% celkovej plochy všetkých priestorov, ktoré sa v nej nachádzajú (ale nie viac ako 1000 m 2) a tieto priestory sú vybavené inštaláciami automatické hasenie požiaru.

4.2. Budova patrí do kategórie B, ak sú súčasne splnené dve podmienky:

a) budova nepatrí do kategórie A;

b) celková plocha priestorov kategórie A a B presahuje 5 % z celkovej plochy všetkých priestorov alebo 200 m2.

Je dovolené nezaradiť budovu do kategórie B, ak celková plocha priestorov kategórie A a B v budove nepresahuje 25% celkovej plochy všetkých priestorov, ktoré sa v nej nachádzajú (ale nie viac ako 1000 m 2) a tieto priestory sú vybavené automatickým hasiacim zariadením.

4.3. Budova patrí do kategórie B, ak sú súčasne splnené dve podmienky:

b) celková plocha priestorov kategórie A, B a C presahuje 5 % (10 %, ak v budove nie sú priestory kategórie A a B) z celkovej plochy všetkých priestorov.

Je dovolené nezaradiť budovu do kategórie C, ak celková plocha priestorov kategórie A, B a C v budove nepresahuje 25% celkovej plochy všetkých priestorov, ktoré sa v nej nachádzajú (ale nie viac ako 3500 m 2) a tieto priestory sú vybavené automatickými hasiacimi zariadeniami.

4.4. Stavba patrí do kategórie D, ak sú súčasne splnené dve podmienky:

b) celková plocha priestorov kategórie A, B, C a D presahuje 5 % celkovej plochy všetkých priestorov.

Nie je dovolené zaradiť budovu do kategórie D, ak celková plocha priestorov kategórie A, B, C a D v budove nepresahuje 25% celkovej plochy lopty. priestory v ňom umiestnené (maximálne však 5000 m 2 ) a priestory kategórie A, B, C sú vybavené automatickými hasiacimi zariadeniami.

4.5. Budova je klasifikovaná ako kategória D, ak nie je klasifikovaná ako kategória A, B, C alebo D.

VYPOČÍTANÉ STANOVENIE HODNOTY KOEFICIENTUZÚČASŤ HORĽAVÝCH PLYNOV A PÁR NEZOHRIEVANÝCH HORĽAVÝCH KVAPALIN NA VÝBUCHU

Materiály tejto prílohy platia pre prípad 100 m/(r gp × V St) < 0,5C nkpr, kde C nkpr - dolná hranica koncentrácie šírenia plameňa plynu alebo pary, % (obj.) a miestnosti v tvare pravouhlého rovnobežnostena s pomerom dĺžky k šírke najviac 5.

1. Koeficient Zúčasť horľavých plynov a pár horľavých kvapalín na výbuchu na danej úrovni významnosti Q() sa vypočíta podľa vzorcov:

pri X ncpr£1/2× L a Y ncpr£1/2× S

pri X ncpr> 1/2 x L a Y ncpr> 1/2 x S

(2)

kde So- predexponenciálny faktor, % (obj.), rovnaký pri absencii pohyblivosti vzduchu pre horľavé plyny

(3)

s pohyblivosťou vzduchu pre horľavé plyny

(4)

pri absencii pohyblivosti vzduchu pre pary horľavých kvapalín

(5)

s pohyblivosťou vzduchu pre pary horľavých kvapalín

(6)

kde m- hmotnosť plynu alebo pár horľavých kvapalín vstupujúcich do objemu miestnosti podľa § 3, kg; d - prípustné odchýlky koncentrácií na danej hladine významnosti Q() uvedené v tabuľke aplikácií; X ncpr, Y ncpr, Z nk np- vzdialenosti náprav X, Y a Z zo zdroja plynu alebo pary, obmedzený dolnou hranicou koncentrácie šírenia plameňa, resp. m (vypočítané podľa vzorcov (10) - (12) aplikácie); L, S- dĺžka a šírka miestnosti, v tomto poradí, m; F- podlahová plocha miestnosti, m 2; U- vzdušná mobilita, m × s -1; C n- koncentrácia nasýtených pár pri výpočtovej teplote tp, °С, vnútorný vzduch, % (obj.). Koncentrácia C n možno nájsť podľa vzorca

C n = 100R n/R o, (7)

kde R n- tlak nasýtených pár pri projektovanej teplote (zistené z referenčná literatúra), kPa; R o- atmosférický tlak rovný 101 kPa.

Tolerančné hodnoty S koncentrácie na hladine významnosti Q ( )

Povaha distribúcie koncentrácií
Pre horľavé plyny pri absencii pohybu vzduchu





Pre horľavé plyny s pohyblivosťou vzduchu





Pre pary horľavých kvapalín pri nedostatočnej pohyblivosti vzduchu





Pre pary horľavých kvapalín s pohyblivosťou vzduchu

Kreslenie

Hodnota úrovne významnosti Q() sa vyberá na základe charakteristík technologického procesu. Povolené brať Q() rovná 0,05.

2. Hodnota koeficientu Zúčasť pár horľavých kvapalín na výbuchu možno určiť z nomogramu znázorneného na výkrese.

hodnoty X sú určené vzorcom

(8)

kde S* - hodnota daná pomerom

S *= j × S st, (9)

kde j je koeficient efektívneho prebytku paliva, ktorý sa rovná 1,9.

3. Vzdialenosti X ncpr, Y ncpr a Z nk np sa vypočítajú podľa vzorcov:

(10)

(11)

(12)

kde K 1 - koeficient sa rovná 1,1314 pre horľavé plyny a 1,1958 pre horľavé kvapaliny; K 2 - koeficient braný rovný 1 pre horľavé plyny a K = T/3600 pre horľavé kvapaliny; K 3 - koeficient rovnajúci sa 0,0253 pre horľavé plyny pri absencii pohyblivosti vzduchu; 0,02828 pre horľavé plyny s pohyblivosťou vzduchu; 0,04714 pre horľavé kvapaliny bez pohybu vzduchu a 0,3536 pre horľavé kvapaliny s pohybom vzduchu; H- výška miestnosti, m.

Pre záporné hodnoty logaritmov vzdialenosti X ncpr, Y ncpr a Z nk np sa berú ako rovné 0.

O schválení noriem požiarnej bezpečnosti „Definícia kategórií priestorov, budov a vonkajších zariadení pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru“ (NPB 105-03)

V súlade s federálny zákon zo dňa 21. decembra 1994 č. 69-FZ "O požiarnej bezpečnosti" (Zbieraný zákon Ruskej federácie, 1994, č. 35, čl. 3649; 1995, č. 35, čl. 3503; 1996, č. 17, čl. 1911; 1998, č. 4, článok 430; 2000, č. 46, článok 4537; 2001, č. 1 (časť I), článok 2, č. 33, (časť I), článok 3413; 1 (časť I), čl. 2, č. 30, čl. 3033; 2003, č. 2, čl. 167) a výnos prezidenta Ruskej federácie z 21. septembra 2002 č. 1011 "Problémy ministerstva Ruskej federácie pre civilnú obranu, núdzové situácie a likvidáciu následkov prírodných katastrof“ (Sobraniye zakonodatelstva Rossiyskoy Federatsii, 2002, č. 38, položka 3585) objednávam:

1. Schváliť priložené normy požiarnej bezpečnosti „Definícia kategórií priestorov, budov a vonkajších zariadení pre nebezpečenstvo výbuchu a požiaru“ (NPB 105-03).

2. Tento rozkaz prineste námestníkom ministra, vedúcim (vedúcim) oddelení, vedúcemu Hlavného riaditeľstva Štátnej požiarnej služby, vedúcim oddelení a samostatného oddelenia ústredného aparátu EMERCOM Ruska, vedúcim oblastných stredísk pre civilná obrana, núdzové situácie a pomoc pri katastrofách, požiarny technický prieskum a vzdelávacie inštitúcie podľa stanoveného poriadku.

Minister S.K. Šojgu

ŠTANDARDY POŽIARNEJ BEZPEČNOSTI

Vyvinutý Hlavným riaditeľstvom Štátnej požiarnej služby Ministerstva Ruskej federácie pre civilnú obranu, mimoriadne situácie a odstraňovanie následkov prírodných katastrof (GUGPS EMERCOM Ruska) a Federálnou štátnou inštitúciou „Celoruský rád odznaku r. Česť „Výskumnému ústavu protipožiarnej obrany“ Ministerstva Ruskej federácie pre civilnú obranu, mimoriadne situácie a odstraňovanie následkov prírodných katastrof (FGU VNIIPO EMERCOM Ruska).

Predložené a pripravené na schválenie regulačným a technickým oddelením hlavného riaditeľstva štátnej hasičskej služby (GUGPS EMERCOM Ruska).

Listom Ministerstva spravodlivosti Ruska z 26. júna 2003 č. 07/6463-YUD bolo uznané, že nevyžadujú štátnu registráciu.

Schválené nariadením Ministerstva pre mimoriadne situácie Ruska zo dňa 18. júna 2003 č. 314.

Namiesto NPB 105-95 NPB 107-97.

Tieto normy ustanovujú metodiku určovania kategórií priestorov a budov (alebo častí budov medzi požiarnymi stenami - požiarnymi úsekmi) 1 na účely výroby a skladovania z hľadiska nebezpečenstva výbuchu a požiaru v závislosti od množstva a vlastností nebezpečných požiarom a výbuchom. látky a materiály, ktoré sa v nich nachádzajú (obiehajú) s prihliadnutím na charakteristiku technologických procesov výrobných zariadení v nich umiestnených, ako aj metodiku určovania kategórií vonkajších zariadení na výrobné a skladovacie účely 2 z hľadiska požiarneho nebezpečenstva.

Neplatia tieto pravidlá:

Pojmy a ich definície sú prijaté v súlade s predpismi o požiarnej bezpečnosti.

Pod pojmom „vonkajšia inštalácia“ sa v týchto normách rozumie súbor zariadení a technologických zariadení umiestnených mimo budov, s nosnými a obslužnými konštrukciami.

1. VŠEOBECNÉ USTANOVENIA

1. Z hľadiska nebezpečenstva výbuchu a požiaru sú priestory rozdelené do kategórií A, B, C1 - C4, D a D a budovy - na kategórie A, B, C, D a D.

Podľa nebezpečenstva požiaru sú vonkajšie inštalácie rozdelené do kategórií A n, B n, V n, Pán. a D n.

Je povolené používať referenčné údaje publikované poprednými výskumnými organizáciami v oblasti požiarnej bezpečnosti alebo štandardné referenčné údaje vydané štátnou službou.

Je povolené používať indikátory nebezpečenstva požiaru pre zmesi látok a materiálov podľa najnebezpečnejšej zložky.

Horľavé plyny, horľavé kvapaliny s bodom vzplanutia najviac 28 °C v takom množstve, že môžu vytvárať výbušné zmesi pár s plynom, ktorých vznietením sa vyvinie odhadovaný pretlak v miestnosti presahujúci 5 kPa.

Látky a materiály schopné výbuchu a horenia pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo navzájom v takom množstve, že vypočítaný pretlak výbuchu v miestnosti presahuje 5 kPa

výbušné a nebezpečné pre požiar

Horľavé prachy alebo vlákna, horľavé kvapaliny s bodom vzplanutia viac ako 28°C, horľavé kvapaliny v takom množstve, že môžu vytvárať výbušné zmesi prachu so vzduchom alebo pary so vzduchom, ktorých vznietením sa vyvinie predpokladaný pretlak výbuchu v miestnosti nad 5 kPa B1 - B4

horľavý

Horľavé a pomaly horiace kvapaliny, tuhé horľavé a pomaly horiace látky a materiály (vrátane prachu a vlákien), látky a materiály, ktoré môžu horieť len pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo navzájom, za predpokladu, že priestory, v ktorých sa nachádzajú na sklade alebo v obehu, nezatriedené ako A alebo B

G

Nehorľavé látky a materiály v horúcom, žeravom alebo roztavenom stave, ktorých spracovanie je sprevádzané uvoľňovaním sálavého tepla, iskier a plameňov; horľavé plyny, kvapaliny a tuhé látky, ktoré sa spaľujú alebo likvidujú ako palivo D Nehorľavé látky a materiály v studenom stave Poznámka. Rozdelenie priestorov do kategórií B1 - B4 upravujú ustanovenia uvedené v tabuľke. 4.

3. METÓDY VÝPOČTU KRITÉRIÍ NEBEZPEČENSTVA VÝBUCHU PRIESTOROV

Výber a odôvodnenie možnosti dizajnu

6. Pri výpočte hodnôt kritérií nebezpečenstva požiaru a výbuchu najnepriaznivejší variant havárie alebo obdobie bežnej prevádzky prístrojov, v ktorom pri výbuchu dôjde k najväčšiemu množstvu látok alebo materiálov, ktoré sú najnebezpečnejšie vo vzťahu k následky výbuchu, by sa mali zvoliť ako vypočítané.

Ak nie je možné použiť výpočtové metódy, je dovolené stanoviť hodnoty kritérií nebezpečenstva požiaru a výbuchu na základe výsledkov príslušných výskumných prác, dohodnutých a schválených predpísaným spôsobom.

7. Množstvo látok vstupujúcich do miestnosti, ktoré môžu vytvárať výbušné zmesi plynu so vzduchom alebo pary so vzduchom, sa určuje na základe týchto predpokladov:

a) došlo k konštrukčnej nehode jedného z vozidiel podľa odseku 6;

b) všetok obsah prístroja sa dostane do miestnosti;

c) dochádza k súčasnému úniku látok z potrubí zásobujúcich prístroj v doprednom a spätnom toku počas doby nevyhnutnej na vypnutie potrubí.

120 s, ak pravdepodobnosť zlyhania automatizačného systému presiahne 0,000001 za rok a nie je zabezpečená redundancia jeho prvkov;

300 s s manuálnym vypnutím.

Vo výnimočných prípadoch, v súlade so stanoveným postupom, je povolené prekročiť vyššie uvedené hodnoty pre dobu odstávky potrubí osobitným rozhodnutím príslušných federálnych ministerstiev a iných federálnych výkonných orgánov po dohode s Gosgortekhnadzor Ruska pri výroby a podnikov pod jeho kontrolou a ruského ministerstva pre mimoriadne situácie;

e) kvapalina sa vyparuje aj z nádob prevádzkovaných s otvoreným povrchom kvapaliny az čerstvo natretých povrchov;

8. Množstvo prachu, ktoré môže výbušná zmes vytvoriť, sa určí z týchto predpokladov:

Výpočet výbušného pretlaku pre horľavé plyny, pary horľavých a horľavých kvapalín

10. Výbušný pretlak DP pre jednotlivé horľavé látky pozostávajúce z atómov C, H, O, N, C1, Br, I, F sa určuje podľa vzorca

(1)

kde P max - maximálny výbušný tlak stechiometrickej zmesi plynu so vzduchom alebo zmesi pary so vzduchom v uzavretom objeme, stanovený experimentálne alebo z referenčných údajov v súlade s požiadavkami odseku 3. Pri absencii údajov je povolené vziať P max rovná 900 kPa;

P 0- počiatočný tlak, kPa (môže byť rovný 101 kPa);

T - hmotnosť horľavého plynu (GG) alebo pár horľavých kvapalín (FL) a horľavých kvapalín (FL) uvoľnených v dôsledku projektovej havárie do miestnosti, vypočítaná pre GG podľa vzorca (6) a pre pary FL a GL podľa vzorec (11), kg;

Z- koeficient účasti paliva na výbuchu, ktorý možno vypočítať na základe charakteru rozloženia plynov a pár v objeme miestnosti podľa aplikácie. Povolené nadobudnúť hodnotu Z podľa tabuľky 2;

V St - voľný objem miestnosti, m 3;

r g.p je hustota plynu alebo pár pri projektovanej teplote tp, kg × m -3, vypočítané podľa vzorca

(2)

kde M- molárna hmotnosť, kg×kmol -1;

V 0 - molárny objem rovný 22,413 m 3 × kmol -1;

tp- návrhová teplota, °C. Za návrhovú teplotu treba brať maximálnu možnú teplotu vzduchu v danej miestnosti v zodpovedajúcom klimatickom pásme alebo maximálnu možnú teplotu vzduchu podľa technologických predpisov s prihliadnutím na možné zvýšenie teploty v prípade núdze. Ak taká návrhová hodnota teploty tp z nejakého dôvodu to nie je možné určiť, je dovolené, aby sa rovnala 61 ° C;

S ST- stechiometrická koncentrácia HG alebo pár horľavých kvapalín a GL,% (obj.), vypočítaná podľa vzorca

(3)

kde - stechiometrický koeficient kyslíka v spaľovacej reakcii;

n C, n H, n O, n X¾ počet atómov C, H, O a halogenidov v molekule paliva;

K n - koeficient, ktorý zohľadňuje netesnosť miestnosti a neadiabatickú povahu spaľovacieho procesu. Povolené brať K n rovný 3.

tabuľka 2

11. Výpočet D R pre jednotlivé látky, okrem tých, ktoré sú uvedené v odseku 10, ako aj pre zmesi, sa môže vykonať podľa vzorca

(4)

kde H T - spalné teplo, J×kg -1;

r v je hustota vzduchu pred výbuchom pri počiatočnej teplote T 0, kg × m -3;

C str- tepelná kapacita vzduchu, J × kg -1 × K -1 (je dovolené brať rovnajúcu sa 1,01 × 10 3 J × kg -1 × K -1);

T 0- počiatočná teplota vzduchu, K.

12. Ak sa pri stanovení hodnoty hmotnosti používajú v miestnosti horľavé plyny, horľavé alebo horľavé kvapaliny T, zahrnuté vo vzorcoch (1) a (4), je dovolené brať do úvahy prevádzku núdzového vetrania, ak je vybavené záložnými ventilátormi, automatické spustenie pri prekročení maximálnej prípustnej koncentrácie v nevýbušnom prevedení a napájanie podľa prvá kategória spoľahlivosti (PUE), podmienená umiestnením zariadení na odvod vzduchu z miestnosti v tesnej blízkosti miesta možnej nehody.

Zároveň aj omšu m horľavé plyny alebo pary horľavých alebo horľavých kvapalín ohriate na bod vzplanutia a nad tento bod vstupujú do objemu miestnosti by sa mali vydeliť koeficientom TO, určený vzorcom

TO = A T + 1, (5)

kde A - mnohonásobnosť výmeny vzduchu vytvorená núdzovým vetraním, s -1;

T - trvanie vstupu horľavých plynov a pár horľavých a horľavých kvapalín do objemu miestnosti s (akceptované podľa bodu 7).

13. Hmotnosť m, kg plynu vstupujúceho do miestnosti počas projektovej havárie je určený vzorcom

T = (Va + V T) r r, (6)

kde V a - objem plynu uvoľneného z prístroja, m 3 ;

V T- objem plynu uvoľneného z potrubí, m 3 .

V a = 0,01R 1 V, (7)

kde P1- tlak v prístroji, kPa;

V- objem prístroja, m 3 ;

V T = V 1T + V 2T, (8)

kde V 1T - objem plynu, ktorý vyšiel z potrubia pred jeho vypnutím, m 3;

V 2T - objem plynu uvoľneného z potrubia po jeho vypnutí, m 3;

V 1T \u003d qT, (9)

q- spotreba plynu stanovená podľa technologického predpisu v závislosti od tlaku v potrubí, jeho priemeru, teploty plynného média a pod., m 3 × s -1;

T -čas určený podľa odseku 7, s;

kde P2- maximálny tlak v potrubí podľa technologického predpisu, kPa,

14. Kvapalná para hmota m, ktorý sa dostal do miestnosti v prítomnosti viacerých zdrojov vyparovania (povrch rozliatej kvapaliny, povrch s čerstvo nanesenou kompozíciou, otvorené nádoby atď.), sa určuje z výrazu

t \u003d t p + t cap + t sv. , (11)

kde m p - hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchu rozliatia, kg;

t emk

t St. env - hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchov, na ktoré je nanesená kompozícia, kg.

V tomto prípade je každý z výrazov vo vzorci (11) určený vzorcom

m = WF a T, (12)

kde W- rýchlosť odparovania, kg×s-1×m-2;

F a- odparovacia plocha, m 2 , určená podľa odseku 7 v závislosti od hmotnosti kvapaliny t p ktorý vyšiel do miestnosti.

15. Hmotnosť m p, kg kvapaliny uvoľnenej do miestnosti sa určuje podľa bodu 7.

16. Rýchlosť odparovania W je určený referenčnými a experimentálnymi údajmi. V prípade horľavých kvapalín, ktoré sa nezohrievajú nad teplotu okolia, je možné pri absencii údajov vypočítať W podľa vzorca

W \u003d 10 -6 h P n, (13)

kde h- koeficient prevzatý podľa tabuľky. 3 v závislosti od rýchlosti a teploty prúdu vzduchu nad odparovacou plochou;

R n - tlak nasýtených pár pri projektovanej teplote kvapaliny t p, určený z referenčných údajov v súlade s požiadavkami odseku 3, kPa.

Tabuľka 3

Prietok vzduchu v miestnosti, m×s -1	Hodnota koeficientu h pri teplote t, °С, vnútorný vzduch
Prietok vzduchu v miestnosti, m×s -1	10	15	20	30	35
0	1,0	1,0	1,0	1,0	1,0
0,1	3,0	2,6	2,4	1,8	1,6
0,2	4,6	3,8	3,5	2,4	2,3
0,5	6,6	5,7	5,4	3,6	3,2
1,0	10,0	8,7	7,7	5,6	4,6

Výpočet výbušného pretlaku pre horľavý prach

17. Výpočet pretlaku výbuchu D R, kPa, sa vyrába podľa vzorca (4), kde koeficient Zúčasť suspendovaného prachu na výbuchu sa vypočíta podľa vzorca

Z = 0,5 F, (14)

kde F- hmotnostný podiel prachových častíc s veľkosťou menšou ako je kritická, nad ktorou sa vzduchová suspenzia stáva nevýbušnou, t.j. neschopné šíriť plamene. Pri absencii možnosti získania informácií odhadnúť hodnotu Z dovolené vziať Z = 0,5.

18. Odhadovaná hmotnosť prachu suspendovaného v objeme miestnosti m, kg, ktorý vznikol v dôsledku mimoriadnej udalosti, je určený vzorcom

t = t vz + t av, (15)

kde t vz - vypočítaná hmotnosť víriaceho prachu, kg;

t av - Odhadovaná hmotnosť prachu vstupujúceho do miestnosti v dôsledku núdze, kg.

19. Odhadovaná hmotnosť víriaceho prachu m vz sa určuje podľa vzorca

t vz \u003d K vz t p, (16)

t p- hmotnosť prachu usadeného v miestnosti v čase nehody, kg.

20. Odhadovaná hmotnosť prachu vstupujúceho do miestnosti v dôsledku núdzovej situácie, m priem, sa určuje podľa vzorca

t av = (t up + q T)kp, (17)

kde t up- hmotnosť horľavého prachu emitovaného do miestnosti zo zariadenia, kg;

q- produktivita, s ktorou prúdenie prachových látok do havarijného zariadenia potrubím pokračuje, kým sa nevypne, kg×s -1 ;

T -čas odstávky určený podľa odseku 7 písm. c), s;

K p- koeficient prašnosti, ktorý predstavuje pomer hmotnosti prachu suspendovaného vo vzduchu k celkovej hmotnosti prachu, ktorý sa dostal z prístroja do miestnosti. Pri absencii experimentálnych údajov o hodnote K p dovolené predpokladať:

pre prach s disperziou najmenej 350 mikrónov - K p = 0,5;

pre prach s disperziou menšou ako 350 mikrónov - K p = 1,0.

Hodnota t up prijaté v súlade s odsekmi. 6 a 8.

21. Množstvo prachu usadeného v miestnosti v čase nehody je určené vzorcom

(18)

kde K G - podiel horľavého prachu na celkovej hmotnosti usadenín prachu;

t 1 - množstvo prachu usadeného na ťažko čistiteľných povrchoch v miestnosti počas doby medzi všeobecnými upratovaniami, kg;

t 2- množstvo prachu usadeného na povrchoch prístupných na čistenie v miestnosti za časové obdobie medzi aktuálnymi upratovaniami, kg;

K u¾ faktor účinnosti zachytávania prachu. Akceptované na ručné odstraňovanie prachu:

suché - 0,6;

mokré - 0,7.

S mechanizovaným vysávačom:

podlaha je rovná - 0,9;

podlaha s výmoľmi (do 5 % plochy) - 0,7.

Ťažko dostupné miesta na čistenie znamenajú také povrchy v priemyselných priestoroch, ktorých čistenie sa vykonáva iba pri všeobecnom zbere prachu. Miesta na čistenie sú povrchy, z ktorých sa prach odstraňuje počas prebiehajúceho zberu prachu (každá zmena, denne atď.).

22. Hmotnosť prachu m i (i= 1,2), usadzovanie na rôznych povrchoch v miestnosti počas medzizberového obdobia, sa určuje podľa vzorca

m i = M i (1 - a)b i, (i = 1,2) (19)

kde M 1 = - množstvo prachu uvoľneného do objemu miestnosti za časové obdobie medzi všeobecnými zbermi prachu, kg;

M 1 j

M 2 = - hmotnosť prachu uvoľneného do objemu miestnosti za časové obdobie medzi aktuálnymi zbermi prachu, kg;

M 2 j- hmotnosť prachu emitovaného jednotkou zariadenia produkujúceho prach za stanovené obdobie, kg;

a- podiel prachu uvoľneného do objemu miestnosti, ktorý je odvádzaný odsávacími vetracími systémami. Pri absencii experimentálnych údajov o hodnote a veriť a = 0;

b 1, b 2¾ podielu prachu uvoľneného do objemu miestnosti, ktorý sa usadzuje na ťažko dostupných a prístupných povrchoch miestnosti na čistenie ( b 1 + b 2 = 1).

Pri absencii informácií o hodnote koeficientov b 1 a b 2 je dovolené predpokladať b 1 = 1, b 2 = 0.

23. Veľkosť M i (i= 1,2) možno určiť aj experimentálne (alebo analogicky s existujúcimi výrobnými modelmi) počas obdobia maximálneho zaťaženia zariadenia podľa vzorca

M i = , (i = 1,2) (20)

kde G 1 j , G 2 j - intenzita usadzovania prachu na ťažko dostupných miestach F 1 j(m 2) a k dispozícii Ž 2 j(m 2) plochy, kg × m -2 s -1;

t1, t2- časový interval medzi všeobecným a aktuálnym zberom prachu, s.

24. Určenie kategórie požiarnej nebezpečnosti priestorov sa vykonáva porovnaním maximálnej hodnoty merného dočasného požiarneho zaťaženia (ďalej len požiarne zaťaženie) v niektorom z úsekov s hodnotou merného požiarneho zaťaženia uvedenou v ust. Tabuľka. 4.

Tabuľka 4

25. Pri požiarnom zaťažení, ktoré zahŕňa rôzne kombinácie (zmesi) horľavých, pomaly horiacich kvapalín, tuhých horľavých a pomaly horiacich látok a materiálov v priestore ohrozenom požiarom, požiarne zaťaženie Q, MJ, sa určuje podľa vzorca

(21)

kde G i -číslo i- materiál požiarneho zaťaženia, kg;

- čistá výhrevnosť i- materiál požiarneho zaťaženia, MJ×kg -1 .

, MJ×m -2, sa určí z pomeru

kde S- plocha uloženia požiarneho zaťaženia, m 2 (ale nie menej ako 10 m 2).

V miestnostiach kategórie B1 - B4 je povolené mať niekoľko sekcií s požiarnym zaťažením nepresahujúcim hodnoty uvedené v tabuľke. 4. V miestnostiach kategórie B4 by mali byť vzdialenosti medzi týmito sekciami extrémnejšie. V tabuľke. 5 sú uvedené odporúčané hodnoty medzných vzdialeností l pr v závislosti od hodnoty kritickej hustoty dopadajúcich sálavých tokov q cr, kW/m -2, pre požiarne zaťaženie pozostávajúce z pevných horľavých a pomaly horiacich materiálov. hodnoty l pr uvedené v tabuľke. 5 sa odporúča za predpokladu, že H> 11 m; ak H < 11 м, то предельное расстояние определяется как l = l pr + (11 - H), kde l pr- určuje sa z tabuľky. 5, H- minimálna vzdialenosť od povrchu požiarneho zaťaženia k spodnému pásu podlahových väzníkov (krytia), m.

Tabuľka 5

q cr, kW × m -2	5	10	15	20	25	30	40	50
l pr, m	12	8	6	5	4	3,8	3,2	2,8

hodnoty q cr pre niektoré materiály požiarneho zaťaženia sú uvedené v tabuľke. 6.

Tabuľka 6

Ak požiarne zaťaženie pozostáva z rôznych materiálov, potom hodnota q cr určená materiálom s minimálnou hodnotou q cr.

Pre materiály požiarneho zaťaženia s neznámymi hodnotami q cr limitné hodnoty vzdialenosti sú akceptované l pr³ 12 m.

Pre požiarne zaťaženie pozostávajúce z horľavej kvapaliny alebo horľavej kvapaliny je odporúčaná vzdialenosť l pr medzi susednými oblasťami umiestnenia (rozliatia) požiarneho zaťaženia sa vypočíta podľa vzorcov

l pr³ 15 m pri H³ 11, (23)

l pr³ 26 -H pri H < 11. (24)

Ak sa pri určovaní kategórie B2 alebo B3 veľkosť požiarneho zaťaženia Q, určená vzorcom 21, zodpovedá nerovnosti

Q³ 0,64 g T H 2

Stanovenie nadmerného výbušného tlaku pre látky a materiály schopné výbuchu a horenia pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo medzi sebou navzájom

26. Vypočítaný výbuchový pretlak D R pre látky a materiály schopné vybuchnúť a horieť pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom alebo medzi sebou, sa stanoví podľa vyššie uvedenej metódy za predpokladu, že Z= 1 a berie sa ako množstvo N T energia uvoľnená počas interakcie (berúc do úvahy spaľovanie produktov interakcie na konečné zlúčeniny), alebo experimentálne v testoch v plnom rozsahu. V prípade, že treba určiť hodnotu D R nie je možné, treba to brať ako presahujúce 5 kPa.

Stanovenie nadmerného výbušného tlaku pre výbušné zmesi obsahujúce horľavé plyny (pary) a prach

27. Odhadovaný pretlak výbuchu D R pre hybridné výbušné zmesi obsahujúce horľavé plyny (pary) a prach sa určuje podľa vzorca

DP = DP 1 + DP 2, (25)

kde DP 1- výbušný tlak vypočítaný pre horľavý plyn (para) v súlade s odsekmi. 10 a 11.

DP 2- výbuchový tlak vypočítaný pre horľavý prach v súlade s článkom 17.

28. Stavba patrí do kategórie A, ak celková plocha priestorov kategórie A v nej presahuje 5 % plochy všetkých priestorov alebo 200 m2.

Je dovolené nezaradiť budovu do kategórie A, ak celková plocha miestností kategórie A v budove nepresahuje 25% celkovej plochy všetkých miestností, ktoré sa v nej nachádzajú (ale nie viac ako 1000 m). 2) a tieto miestnosti sú vybavené automatickým hasiacim zariadením.

29. Stavba patrí do kategórie B, ak sú súčasne splnené dve podmienky:

budova nepatrí do kategórie A;

celková plocha priestorov kategórie A a B presahuje 5 % z celkovej plochy všetkých priestorov alebo 200 m2.

30. Stavba patrí do kategórie B, ak sú súčasne splnené dve podmienky:

celková plocha priestorov kategórie A, B a C presahuje 5 % (10 %, ak v budove nie sú priestory kategórie A a B) z celkovej plochy všetkých priestorov.

31. Stavba patrí do kategórie D, ak sú súčasne splnené dve podmienky:

celková plocha priestorov kategórie A, B, C a D presahuje 5 % z celkovej plochy všetkých priestorov.

Je povolené nepripisovať vedomosti kategórii D, ak celková plocha miestností kategórií A, B, C a D v budove nepresahuje 25% celkovej plochy umiestnených plesových miestností. v ňom (najviac však 5000 m 2 ) a miestnostiach kategórie A, B, C sú vybavené automatické hasiace zariadenia.

32. Stavba patrí do kategórie D, ak nepatrí do kategórie A, B, C alebo D.

34. Určenie kategórií vonkajších inštalácií by sa malo vykonať postupnou kontrolou ich príslušnosti ku kategóriám uvedeným v tabuľke. 7, od najvyššej ( A n) znížiť ( D n).

35. Ak z dôvodu nedostatku údajov nie je možné odhadnúť veľkosť individuálneho rizika, možno namiesto toho použiť nasledujúce kritériá.

Tabuľka 7

Kategória vonkajšej inštalácie	Kategórie priradenia vonkajšej inštalácie k určitej kategórii nebezpečenstva požiaru
A n	A n ak obsahuje (skladuje, spracováva, prepravuje) horľavé plyny; horľavé kvapaliny s bodom vzplanutia nie vyšším ako 28 ° C; látky a/alebo materiály schopné horenia pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom a/alebo navzájom; za predpokladu, že hodnota individuálneho rizika v prípade možného spálenia týchto látok s tvorbou tlakových vĺn presiahne 10 -6 ročne vo vzdialenosti 30 m od vonkajšej inštalácie
B n	Inštalácia patrí do kategórie B n ak obsahuje (skladuje, spracováva, prepravuje) horľavý prach a/alebo vlákna; horľavé kvapaliny s bodom vzplanutia vyšším ako 28 °C; horľavé kvapaliny; za predpokladu, že hodnota individuálneho rizika v prípade možného spaľovania prachových a/alebo parovo-vzduchových zmesí s tvorbou tlakových vĺn presiahne 10 -6 ročne vo vzdialenosti 30 m od vonkajšej jednotky
V n	Inštalácia patrí do kategórie V n ak obsahuje (skladuje, spracováva, prepravuje) horľavé a/alebo pomaly horiace kvapaliny; tuhé horľavé a/alebo pomaly horiace látky a/alebo materiály (vrátane prachu a/alebo vlákien); látky a/alebo materiály schopné horenia pri interakcii s vodou, vzdušným kyslíkom a/alebo navzájom; nie sú splnené kritériá na kategorizáciu zariadenia A n alebo B n; za predpokladu, že hodnota individuálneho rizika pre možné spaľovanie týchto látok a/alebo materiálov presiahne 10 -6 ročne vo vzdialenosti 30 m od vonkajšej inštalácie
Pán.	Inštalácia patrí do kategórie Pán. ak obsahuje (skladuje, spracováva, prepravuje) nehorľavé látky a/alebo materiály v horúcom, žeravom a/alebo roztavenom stave, ktorých spracovanie je sprevádzané uvoľňovaním sálavého tepla, iskier a/alebo plameňov, ako aj ako horľavé plyny, kvapaliny a/alebo tuhé látky, ktoré sa spaľujú alebo likvidujú ako palivo
D n	Inštalácia patrí do kategórie D n ak obsahuje (skladuje, spracováva, prepravuje) prevažne nehorľavé látky a/alebo materiály v studenom stave a podľa vyššie uvedených kritérií nepatrí do kategórie A n, B n, V n, Pán.

Horizontálna veľkosť zóny obmedzujúcej zmesi plynu, pary a vzduchu s koncentráciou paliva nad dolnou hranicou koncentrácie šírenia plameňa (LEL) presahuje 30 m (toto kritérium sa vzťahuje len na horľavé plyny a pary) a/alebo vypočítaný pretlak počas spaľovania plynu, pár alebo zmesi prachu a vzduchu vo vzdialenosti 30 m od vonkajšej inštalácie presahuje 5 kPa.

Intenzita tepelné žiarenie zo zdroja požiaru látok a/alebo materiálov špecifikovaných pre danú kategóriu V n, vo vzdialenosti 30 m od vonkajšej inštalácie presahuje 4 kW / m 2.

6. METÓDY VÝPOČTU KRITÉRIÍ NEBEZPEČENSTVA POŽIARU PRE VONKAJŠIE INŠTALÁCIE

METÓDA VÝPOČTU KRITÉRIÍ NEBEZPEČENSTVA POŽIARU PRE HORĽAVÝ PLYN A PARY

Výber a odôvodnenie možnosti dizajnu

36. Výber možnosti výpočtu by sa mal vykonať s prihliadnutím na ročnú frekvenciu vykonávania a dôsledky určitých núdzových situácií. Havarijný scenár, pre ktorý je súčinom ročnej frekvencie realizácie tohto scenára Q w a konštrukčný pretlak D R pri spaľovaní zmesí plyn-para-vzduch v prípade realizácie špecifikovanej možnosti v maximálnej možnej miere, to znamená:

G = Q w× D P= max. (26)

Výpočet hodnoty G vyrobené nasledovne:

a) zvažujú sa rôzne havarijné scenáre a stanovujú sa zo štatistických údajov alebo na základe ročnej frekvencie havárií so spaľovaním zmesí plynu, pary a vzduchu Qwi pre tieto možnosti;

b) pre každú z uvažovaných možností hodnoty vypočítaného pretlaku D Pi;

c) vypočítajú sa množstvá G i = Qwi D Pi pre každú z uvažovaných možností nehody, medzi ktorými je možnosť s najvyššia hodnota G i;

d) ako vypočítaná možnosť na určenie kritérií nebezpečenstva požiaru sa berie možnosť, v ktorej je hodnota G i maximálne. V tomto prípade sa množstvo horľavých plynov a pár uvoľnených do atmosféry vypočíta na základe uvažovaného scenára havárie, berúc do úvahy odseky 38-43.

37. Ak nie je možné použiť vyššie opísanú metódu, ako výpočtový by sa mal zvoliť najnepriaznivejší variant havárie alebo obdobie bežnej prevádzky prístroja, v ktorom je najväčšie množstvo plynov a pár, najnebezpečnejšie v súvislosti s dôsledkami spaľovania týchto zmesí sa podieľať na tvorbe horľavých zmesí plyn-para-vzduch. V tomto prípade sa množstvo plynov a pár uvoľnených do atmosféry vypočíta v súlade s odsekmi 38-43.

38. Množstvo privádzaných látok, ktoré môžu vytvárať horľavé zmesi plynu so vzduchom alebo pary so vzduchom, sa určuje na základe týchto predpokladov:

a) dôjde k projektovej havárii na niektorom zo zariadení podľa odseku 36 alebo odseku 37 (podľa toho, ktorý z prístupov k určeniu variantu projektovej havárie sa použije ako základ);

b) všetok obsah zariadenia sa dostane do okolitého priestoru;

c) dochádza k súčasnému úniku látok z potrubí zásobujúcich aparatúru v doprednom a spätnom toku počas doby nevyhnutnej na vypnutie potrubí.

Odhadovaný čas odstávky potrubí by sa mal rovnať:

Čas odozvy systémov automatického vypnutia potrubia podľa pasových údajov zariadenia, ak pravdepodobnosť zlyhania automatizačného systému nepresiahne 0,000001 ročne alebo je zabezpečená nadbytočnosť jeho prvkov (ale nie viac ako 120 s);

120 s, ak pravdepodobnosť zlyhania automatizačného systému presiahne 0,000001 za rok a nie je zabezpečená redundancia jeho prvkov;

300 s s manuálnym vypnutím.

Nie je dovolené používať technické prostriedky na odpájanie potrubí, u ktorých doba odpojenia presahuje vyššie uvedené hodnoty.

Pod „časom pôsobenia“ a „časom vypnutia“ treba rozumieť časový úsek od začiatku možného prítoku horľavej látky z potrubia (perforácia, prasknutie, zmena menovitého tlaku a pod.) až do úplného zastavenia prúdenie plynu alebo kvapaliny do okolitého priestoru. Vysokorýchlostné uzatváracie ventily by mali v prípade výpadku prúdu automaticky uzavrieť prívod plynu alebo kvapaliny.

Vo výnimočných prípadoch je v súlade so zavedeným postupom povolené prekročiť vyššie uvedené hodnoty pre čas odstávky potrubí osobitným rozhodnutím príslušných ministerstiev alebo oddelení po dohode s Gosgortekhnadzorom Ruska vo výrobných zariadeniach a podnikoch. pod jej kontrolou a ruským ministerstvom pre mimoriadne situácie;

d) dochádza k odparovaniu z povrchu rozliatej kvapaliny; plocha vyparovania pri rozliatí na vodorovný povrch sa určí (pri absencii referenčných alebo iných experimentálnych údajov) na základe výpočtu, že 1 liter zmesí a roztokov obsahujúcich 70 % alebo menej (hmotnostných) rozpúšťadiel sa rozleje na plochu 0,10 m 2 a iné kvapaliny - 0,15 m 2;

e) kvapaliny sa odparujú aj z nádob prevádzkovaných s otvoreným povrchom kvapaliny az čerstvo natretých povrchov;

f) predpokladá sa, že doba trvania odparovania kvapaliny sa rovná času jej úplného odparenia, najviac však 3600 s.

39. Hmotnosť plynu m, kg, uvoľnené do okolitého priestoru pri projektovej havárii, sa určuje podľa vzorca

m = (Va + V T) r G, (27)

kde Va- objem plynu uvoľneného z prístroja, m 3 ;

V T- objem plynu uvoľneného z potrubia, m 3;

r G- hustota plynu, kg×m -3.

Va= 0,01 R jeden · V, (28)

kde R 1 - tlak v prístroji, kPa;

V- objem prístroja, m 3;

V T = V 1T + V 2T , (29)

kde V 1T- objem plynu, ktorý vyšiel z potrubia pred jeho vypnutím, m 3;

V 2T- objem plynu uvoľneného z potrubia po jeho odstavení, m 3;

V 1T = q× T, (30)

kde q- prietok plynu stanovený podľa technologického predpisu v závislosti od tlaku v potrubí, jeho priemeru, teploty plynného média a pod., m 3 × s -1;

T- čas určený podľa 38 ods.

kde R 2 - maximálny tlak v potrubí podľa technologického predpisu, kPa;

r- vnútorný polomer potrubí, m;

L- dĺžka potrubí od havarijného zariadenia k ventilom, m.

40. Kvapalná para hmota m, kg, uvoľnené do okolitého priestoru za prítomnosti viacerých zdrojov vyparovania (povrch rozliatej kvapaliny, povrch s čerstvo nanesenou kompozíciou, otvorené nádoby a pod.), sa určí z výrazu

m = m p + m + m sv .env + m pruh, (32)

kde m p- hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchu rozliatia, kg;

m- hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchov otvorených nádob, kg;

m sv .env- hmotnosť kvapaliny odparenej z povrchov, na ktoré je aplikovaná kompozícia nanesená, kg;

m pruh- hmotnosť kvapaliny vyparenej do okolitého priestoru pri jej prehriatí, kg.

V tomto prípade každý z výrazov ( m p, m, m sv .okp) vo vzorci (32) sa určí z výrazu

m = W × F a · T, (33)

kde W- rýchlosť vyparovania, kg×s -1 ×m -2; F a- odparovacia plocha, m 2 , určená v súlade s odsekom 38 v závislosti od hmotnosti kvapaliny m p, uvoľnené do okolitého priestoru; T- dobu trvania vstupu pár horľavých a horľavých kvapalín do okolitého priestoru podľa § 38 ods.

hodnota m pruh určený vzorcom (at T a > T bal)

(34)

kde m p- hmotnosť uvoľnenej prehriatej kvapaliny, kg;

C str je merná tepelná kapacita kvapaliny pri teplote prehriatia kvapaliny T a, J × kg-1 × K-1;

T a- teplota prehriatej kvapaliny v súlade s technologickým predpisom v technologickom prístroji alebo zariadení, K;

T bal je normálny bod varu kvapaliny K;

L španielčina je špecifické teplo vyparovania kvapaliny pri teplote prehriatia kvapaliny T a, J×kg -1 .

Ak je núdzová situácia spojená s možným vniknutím kvapaliny v atomizovanom stave, musí sa to zohľadniť vo vzorci (32) zavedením dodatočného pojmu, ktorý zohľadňuje celkovú hmotnosť vstupujúcej kvapaliny z rozprašovacích zariadení, na základe dĺžky ich prevádzky.

41. Hmotnosť m P uvoľnená kvapalina, kg, sa určuje v súlade s odsekom 38.

42. Rýchlosť odparovania W je určený referenčnými a experimentálnymi údajmi. Pre nezahriate horľavé kvapaliny je pri absencii údajov dovolené vypočítať W podľa vzorca

, (35)

kde M- molárna hmotnosť, g×mol -1;

R n- tlak nasýtených pár pri projektovanej teplote kvapaliny určený z referenčných údajov v súlade s požiadavkami bodu 3, kPa.

43. V prípade skvapalnených uhľovodíkových plynov (LHG), ak nie sú k dispozícii údaje, je povolené vypočítať špecifickú hmotnosť odpareného LHG. m sug z úžiny, kg × m -2, podľa vzorca

kde M- molárna hmotnosť LPG, kg×mol -1;

L španielčina- molárne teplo vyparovania LPG pri počiatočnej teplote LPG T w Jxmol-1;

T 0 - počiatočná teplota materiálu, na povrch ktorého sa nalieva LPG, K;

T w- počiatočná teplota LPG, K;

l tv- súčiniteľ tepelnej vodivosti materiálu, na povrch ktorého je LPG naliaty, W × m -1 × K -1;

Koeficient tepelnej difúznosti materiálu, na povrch ktorého sa nalieva LPG, m 2 × s -1;

S tv- tepelná kapacita materiálu, na povrch ktorého je LPG naliaty, J×kg -1 ×K -1 ;

r tv- hustota materiálu, na povrch ktorého sa nalieva LPG, kg×m -3 ;

t- aktuálny čas s, ktorý sa rovná času úplného odparenia LPG, ale nie viac ako 3600 s;

Reynoldsovo číslo;

U - prietok vzduchu, m×s -1 ;

Charakteristická veľkosť LPG úžiny, m;

v- kinematická viskozita vzduchu, m 2 × s -1;

l v- súčiniteľ tepelnej vodivosti vzduchu, W × m -1 × K -1.

Formula 38 platí pre LPG s teplotou T w £ T bal. Pri teplote LPG T w > T bal dodatočne sa vypočíta hmotnosť prehriateho LPG m pruh vzorec 34.

Výpočet horizontálnych rozmerov zón obmedzujúcich zmesi plynov a pár so vzduchom s koncentráciou paliva nad LEL, v prípade núdzového prítoku horľavých plynov a pár nezahriatych horľavých kvapalín do voľného priestoru

44. Horizontálne rozmery zóny, m, vymedzujúce oblasť koncentrácií presahujúcich spodnú hranicu koncentrácie šírenia plameňa ( S ncpr), vypočítané podľa vzorcov:

Pre horľavé plyny (GH):

, (37)

Pre pary nezahriatych horľavých kvapalín (FLL):

kde m g- hmotnosť GG, ktorý vstúpil do otvoreného priestoru v prípade núdze, kg;

r G- hustota GG pri projektovanej teplote a atmosférickom tlaku, kg×m -3 ;

m p- hmotnosť pár horľavých kvapalín, ktoré vstúpili do otvoreného priestoru počas doby úplného vyparenia, najviac však 3600 s, kg;

r P- hustota pár horľavých kvapalín pri projektovanej teplote a atmosférickom tlaku, kg×m -3 ;

R n- tlak nasýtených pár horľavých kvapalín pri výpočtovej teplote, kPa;

TO- koeficient braný rovný TO=T/3600 pre horľavé;

T- trvanie vstupu pár horľavej kvapaliny do voľného priestoru, s;

S ncpr- dolná hranica koncentrácie šírenia plameňa GG alebo pár horľavých kvapalín, % (obj.);

M- molárna hmotnosť, kg×kmol -1;

V 0 - molárny objem rovný 22,413 m 3 × kmol -1;

t p- návrhová teplota, °C.

Za návrhovú teplotu treba brať maximálnu možnú teplotu vzduchu v príslušnom klimatickom pásme alebo maximálnu možnú teplotu vzduchu podľa technologických predpisov s prihliadnutím na možné zvýšenie teploty v prípade núdze. Ak taká návrhová hodnota teploty t p z nejakého dôvodu nie je možné určiť, je dovolené vziať to 61 ° C.

45. Vonkajšie rozmery zariadení, inštalácií, potrubí atď. sa berú ako východiskový bod vodorovného rozmeru zóny. Vo všetkých prípadoch hodnota R ncpr musí byť aspoň 0,3 m pre GG a horľavé kvapaliny.

Výpočet pretlaku a hybnosti tlakovej vlny pri spaľovaní zmesí horľavých plynov a pár so vzduchom na voľnom priestranstve

46. Na základe uvažovaného scenára nehody sa určí hmotnosť m, kg, horľavých plynov a (alebo) pár uvoľnených do atmosféry z procesného zariadenia v súlade s odsekmi 38-43.

47. Hodnota pretlaku D R, kPa, vznikajúce pri spaľovaní zmesí plynu, pary a vzduchu, sa určuje podľa vzorca

, (39)

kde R 0 - atmosférický tlak, kPa (možno brať rovný 101 kPa);

r- vzdialenosť od geometrického stredu oblaku plyn-para-vzduch, m;

m pr- znížená hmotnosť plynu alebo pary, kg, sa vypočíta podľa vzorca

, (40)

kde Q sg- špecifické spalné teplo plynu alebo pary, J×kg -1 ;

Z je koeficient účasti horľavých plynov a pár na spaľovaní, ktorý možno považovať za rovný 0,1;

Qo je konštanta rovná 4,52×106 J×kg-1;

m- hmotnosť horľavých plynov a (alebo) pár uvoľnených do životného prostredia v dôsledku havárie, kg.

48. Veľkosť impulzu tlakovej vlny i, Pa×s, vypočítané podľa vzorca

. (41)

METÓDA VÝPOČTU KRITÉRIÍ NEBEZPEČENSTVA POŽIARU PRE HORĽAVÝ PRACH

49. Najnepriaznivejší havarijný scenár alebo obdobie bežnej prevádzky prístrojov, pri ktorých sa na spaľovaní zmesi prachu a vzduchu podieľa najväčšie množstvo látok alebo materiálov najnebezpečnejších vo vzťahu k následkom takéhoto spaľovania. kritériá požiarneho nebezpečenstva pre horľavý prach.

50. Množstvo privádzaných látok, ktoré môžu vytvárať horľavé prachovo-vzduchové zmesi, sa určuje na základe predpokladu, že v čase projektovej havárie došlo k plánovanému (opravárenskému) alebo náhlemu odtlakovaniu jedného z technologických zariadení, po ktorom nasledovalo núdzové uvoľnenie do okolitého priestoru prachového zariadenia.

51. Vypočítaná hmotnosť prachu uvoľneného do okolitého priestoru počas projektovej havárie je určená vzorcom

M = M vz + Mav, (42)

kde M- odhadovaná hmotnosť horľavého prachu vstupujúceho do okolitého priestoru, kg,

M vz- vypočítaná hmotnosť víriaceho prachu, kg;

Mav- vypočítaná hmotnosť prachu prijatého v dôsledku núdzovej situácie, kg.

52. Veľ M vz sa určuje podľa vzorca

M vz= K g · K vz · M p, (43)

kde K g- podiel horľavého prachu na celkovej hmotnosti usadenín prachu;

K vz- podiel prachu usadeného v blízkosti zariadenia, ktorý sa v dôsledku núdze môže dostať do pozastaveného stavu. Pri absencii experimentálnych údajov o hodnote K vz dovolené vziať K vz = 0,9;

M p- hmotnosť prachu usadeného v blízkosti zariadenia v čase nehody, kg.

53. Veľkosť Mav sa určuje podľa vzorca

Mav= (Mapa + q· T) · K p, (44)

kde Mapa- hmotnosť horľavého prachu emitovaného do okolitého priestoru počas odtlakovania procesnej aparatúry, kg; pri absencii technických zariadení obmedzujúcich uvoľňovanie prachu by sa malo predpokladať, že v čase projektovej havárie dôjde k núdzovému uvoľneniu všetkého prachu v zariadení do okolitého priestoru;

q- výkon, s ktorým prúdenie prachových látok do havarijného zariadenia potrubím pokračuje až do jeho vypnutia, kg×s -1 ;

T- Odhadovaný čas odstávky s, stanovený v každom konkrétnom prípade na základe skutočnej situácie. Mala by sa považovať za rovnakú ako čas odozvy automatizačného systému, ak pravdepodobnosť jeho zlyhania nepresiahne 0,000001 za rok alebo ak je zabezpečená nadbytočnosť jeho prvkov (ale nie viac ako 120 s); 120 s, ak pravdepodobnosť zlyhania automatizačného systému presiahne 0,000001 za rok a nie je zabezpečená redundancia jeho prvkov; 300 s s manuálnym vypnutím;

TO P- koeficient prašnosti, ktorý predstavuje pomer hmotnosti prachu suspendovaného vo vzduchu k celkovej hmotnosti prachu pochádzajúceho zo zariadenia. Pri absencii experimentálnych údajov o hodnote K P je povolené akceptovať: 0,5 - pre prach s disperziou najmenej 350 mikrónov; 1,0 - pre prachy s disperziou menšou ako 350 mikrónov.

54. Pretlak D R pre horľavý prach sa vypočíta takto:

a) určiť zníženú hmotnosť horľavého prachu m pr, kg, podľa vzorca

m pr= M · Z · H t/H potom, (45)

kde M je hmotnosť horľavého prachu uvoľneného do životného prostredia v dôsledku havárie, kg;

Z- koeficient spoluúčasti prachu na spaľovaní, ktorého hodnotu možno považovať za rovnú 0,1. V určitých odôvodnených prípadoch hodnota Z môže byť znížená, ale nie menej ako 0,02;

H t- výhrevnosť prachu, J×kg -1 ;

H potom- konštanta braná rovná 4,6 106 J×kg -1 ;

b) vypočítajte vypočítaný pretlak D R, kPa, podľa vzorca

, (46)

kde r- vzdialenosť od stredu prašného oblaku, m.. Je dovolené počítať hodnotu r od geometrického stredu technologického zariadenia;

R 0 - atmosférický tlak, kPa.

55. Veľkosť impulzu tlakovej vlny i, Pa s, sa vypočíta podľa vzorca

. (47)

METÓDA VÝPOČTU INTENZITY TEPELNÉHO ŽIARENIA

56. Intenzita tepelného žiarenia je vypočítaná pre dva prípady požiaru (alebo pre jeden z nich, ktorý je možné realizovať v tejto procesnej jednotke):

Úniky horľavých kvapalín, horľavých kvapalín alebo spaľovanie pevných horľavých materiálov (vrátane spaľovania prachu);

- "ohnivá guľa" - veľkoplošné difúzne spaľovanie, realizované pri prasknutí nádrže s horľavou kvapalinou alebo plynom pod tlakom so vznietením obsahu nádrže.

Ak sú možné oba prípady, potom sa pri hodnotení hodnôt kritéria požiarneho nebezpečenstva berie do úvahy najväčšia z dvoch hodnôt intenzity tepelného žiarenia.

57. Intenzita tepelného žiarenia q, kW m -2 , pre oheň rozliatu kvapalinu alebo horiace tuhé materiály sa vypočíta podľa vzorca

q = E f · F q t, (48)

kde E f- priemerná plošná hustota tepelného žiarenia plameňa, kW m -2 ;

F q- uhlový koeficient ožiarenosti;

t je priepustnosť atmosféry.

Význam E f sa berie na základe dostupných experimentálnych údajov. Pre niektoré kvapalné uhľovodíkové palivá sú tieto údaje uvedené v tabuľke. osem.

Pri absencii údajov je dovolené prevziať hodnotu E f sa rovná: 100 kW×m -2 pre LPG, 40 kW×m -2 pre ropné produkty, 40 kW×m -2 pre tuhé materiály.

Tabuľka 8

Priemerná povrchová hustota tepelného žiarenia plameňa v závislosti od priemeru zdroja a špecifickej rýchlosti vyhorenia hmoty pre niektoré kvapalné uhľovodíkové palivá

Vypočítajte efektívny priemer úžiny d, m, podľa vzorca

kde F Plocha prielivu, m 2.

Vypočítajte výšku plameňa H, m, podľa vzorca

, (50)

kde M- miera vyhorenia špecifickej hmotnosti, kg×m-2 ×s-1;

r V- hustota okolitého vzduchu, kg×m -3 ;

g= 9,81 m×s -2 - zrýchlenie voľného pádu.

(59)

kde H- výška stredu „ohnivej gule“, m;

Ds- efektívny priemer „ohnivej gule“, m;

r- vzdialenosť od ožiareného predmetu k bodu na zemskom povrchu priamo pod stredom "ohnivej gule", m.

Efektívny priemer ohnivej gule Ds určený vzorcom

Ds= 5,33 m 0,327 , (60)

kde m- hmotnosť horľavej látky, kg.

hodnota H stanovené v priebehu špeciálneho štúdia. Je dovolené prevziať hodnotu H rovný Ds/2.

Životnosť "ohnivej gule" t s, s, je určený vzorcom

t s= 0,92m 0,303 . (61)

Priepustnosť atmosféry t sa vypočíta podľa vzorca

7. INDIVIDUÁLNA METÓDA HODNOTENIA RIZIKA

59. Táto metóda je použiteľná na výpočet výšky individuálneho rizika (ďalej len riziko) pri vonkajších inštaláciách v prípade poškodzujúce faktory ako pretlak vznikajúci pri spaľovaní plynov, pár alebo zmesí prachu so vzduchom a tepelné žiarenie pri spaľovaní látok a materiálov.

60. Výška individuálneho rizika R B pri spaľovaní plynov, pary alebo prašných vzduchových zmesí sa vypočítavajú podľa vzorca

(63)

kde Q Bi- ročná frekvencia výskytu i- havária so spaľovaním plynu, pary alebo zmesi prachu a vzduchu na uvažovanom vonkajšia inštalácia, 1 rok;

Q BP i- podmienená pravdepodobnosť poškodenia osoby nachádzajúcej sa v danej vzdialenosti od vonkajšej jednotky, nadmerný tlak pri realizácii špecifikovanej havárie i-tý typ;

Q hodnoty Bi stanovené zo štatistických údajov alebo na základe metód stanovených v regulačných dokumentoch schválených predpísaným spôsobom. Vo vzorci (63) je dovolené brať do úvahy iba jednu najnepriaznivejšiu nehodu, hodnotu Q B u ktorých sa predpokladá, že sa rovná ročnej frekvencii vzniku požiaru so spaľovaním plynov, pár alebo prachovo-vzduchových zmesí na vonkajšom zariadení podľa regulačné dokumenty schválený predpísaným spôsobom a hodnotu Q BP vypočítané na základe hmotnosti horľavých látok uvoľnených do atmosféry v súlade s odsekmi. 37-43.

61. Výška individuálneho rizika R P s možným spaľovaním látok a materiálov uvedených v tabuľke 7 pre kategóriu V n, vypočítané podľa vzorca

, (64)

kde Q fi je ročná frekvencia výskytu požiaru na uvažovanom vonkajšom zariadení v prípade havárie i typ, 1/rok;

Q fПi- podmienená pravdepodobnosť poškodenia osoby nachádzajúcej sa v danej vzdialenosti od vonkajšej inštalácie tepelným žiarením pri realizácii havárie i-tý typ;

n- počet zvažovaných typov nehôd.

Hodnota Q fi stanovené zo štatistických údajov alebo na základe metód stanovených v regulačných dokumentoch schválených predpísaným spôsobom.

Vo vzorci (64) je dovolené brať do úvahy iba jednu najnepriaznivejšiu nehodu, hodnotu Q f u ktorých sa predpokladá, že sa rovná ročnej frekvencii výskytu požiaru na vonkajšom zariadení podľa regulačných dokumentov schválených predpísaným spôsobom a hodnota Q fp vypočítané na základe hmotnosti horľavých látok uvoľnených do atmosféry v súlade s odsekmi 37-43.

62. Podmienená pravdepodobnosť Q BPi poškodenie osoby nadmerným tlakom pri spaľovaní plynov, pary alebo prašných zmesí vzduchu na diaľku r z epicentra sa určuje takto:

Vypočítajte pretlak D R a hybnosť i podľa metód opísaných v § 6 (metódy výpočtu hodnôt kritérií požiarneho nebezpečenstva pre horľavé plyny a pary alebo metóda výpočtu hodnôt kritérií požiarneho nebezpečenstva pre horľavé prachy);

Na základe hodnôt D R a i, vypočítajte „prepichnutú“ hodnotu - funkcie R r podľa vzorca

R r = 5 - 0,26 ln(V), (65)

(66)

kde D R- nadmerný tlak, Pa;

i- impulz tlakovej vlny, Pa×s;

S pomocou tabuľky. 9 určujú podmienenú pravdepodobnosť zranenia človeka. Napríklad s hodnotou R r= hodnota 2,95 Q VP= 2 % = 0,02 a at R r= hodnota 8,09 Q VP= 99,9 % = 0,999.

63. Podmienená pravdepodobnosť poškodenia osoby tepelným žiarením Q fpi definované takto:

a) vypočítajte hodnotu Pr podľa vzorca

Pr = -14,9 + 2,56 ln (t · q 1,33), (67)

kde t- efektívny expozičný čas, s;

q- intenzita tepelného žiarenia, kW×m -2, určená v súlade s metódou výpočtu intenzity tepelného žiarenia (oddiel 6).

hodnota t Nájsť:

1) na požiare horľavých kvapalín, horľavých kvapalín a pevných materiálov

t = t 0 + X/u, (68)

kde t 0 - charakteristický čas detekcie požiaru, s, (je dovolené trvať t= 5 s);

X- vzdialenosť od miesta osoby k priestoru, kde intenzita tepelného žiarenia nepresahuje 4 kW × m -2, m;

u- rýchlosť osoby, m × s -1 (je dovolené vziať u= 5 mxs-1);

2) pre efekt „ohnivej gule“ - v súlade s metódou výpočtu intenzity tepelného žiarenia (oddiel 6);

b) pomocou tabuľky. 9 určiť podmienenú pravdepodobnosť Q pi poškodenie človeka tepelným žiarením.

64. Ak je pre uvažované spracovateľské zariadenie možný požiar v úžine aj „ohnivá guľa“, vzorec (64) by mal brať do úvahy oba vyššie uvedené typy nehôd.

Tabuľka 9

Hodnoty podmienenej pravdepodobnosti ľudského zranenia v závislosti od hodnoty Pr

Podmienená pravdepodobnosť porážky %	Hodnota Pr
Podmienená pravdepodobnosť porážky %	0	1	2	3	4	5	6	7	8	9
0	-	2,67	2,95	3,12	3,25	3,36	3,45	3,52	3,59	3,66
-	0,00	0,10	0,20	0,30	0,40	0,50	0,60	0,70	0,80	0,90
99	7,33	7,37	7,41	7,46	7,51	7,58	7,65	7,75	7,88	8,09

VYPOČÍTANÉ STANOVENIE HODNOTY KOEFICIENTU ZÚČASŤ HORĽAVÝCH PLYNOV A PÁR NEZOHRIEVANÝCH HORĽAVÝCH KVAPALIN NA VÝBUCHU

, (3)

s pohyblivosťou vzduchu pre horľavé plyny

, (4)

pri absencii pohyblivosti vzduchu pre pary horľavých kvapalín

, (5)

s pohyblivosťou vzduchu pre pary horľavých kvapalín

, (6)

T - hmotnosť plynu alebo pár horľavých kvapalín vstupujúcich do objemu miestnosti v súlade s § 2 ods. 3 kg;

d- prípustné odchýlky koncentrácie na danej hladine významnosti Q (S> ) uvedené v tabuľke P1 ;

X lep, Y lep, Z lep ¾ vzdialenosti náprav X, Y a Z zo zdroja plynu alebo pary, obmedzený dolnou hranicou koncentrácie šírenia plameňa, resp. vypočítané podľa vzorcov (10 - 12) aplikácie;

L, S- dĺžka a šírka miestnosti, m;

F- podlahová plocha miestnosti, m 2;

U- vzdušná mobilita, m×s -1 ;

C n- koncentrácia nasýtených pár pri výpočtovej teplote tp, °С, vnútorný vzduch, % (obj.).

Koncentrácia C n možno nájsť podľa vzorca

kde R n - tlak nasýtených pár pri projektovanej teplote (zistené z referenčnej literatúry), kPa;

P 0 - atmosférický tlak rovný 101 kPa.

stôl 1

Povaha distribúcie koncentrácií	Q (S > )	d
Pre horľavé plyny pri absencii pohybu vzduchu	0,1	1,29
	0,05	1,38
	0,01	1,53
	0,003	1,63
	0,001	1,70
	0,000001	2,04
Pre horľavé plyny s pohyblivosťou vzduchu	0,1	1,29
	0,05	1,37
	0,01	1,52
	0,003	1,62
	0,001	1,70
	0,000001	2,03
Pre pary horľavých kvapalín pri nedostatočnej pohyblivosti vzduchu	0,1	1,19
	0,05	1,25
	0,01	1,35
	0,003	1,41
	0,001	1,46
	0,000001	1,68
Pre pary horľavých kvapalín s pohyblivosťou vzduchu	0,1	1,21
	0,05	1,27
	0,01	1,38
	0,003	1,45
	0,001	1,51
	0,000001	1,75

Hodnota úrovne významnosti Q (S> ) sa vyberá na základe charakteristík technologického procesu. Povolené brať Q (S> ) rovná 0,05.

2. Hodnota koeficientu Zúčasť pár horľavých kvapalín na výbuchu možno určiť z grafu znázorneného na obrázku.

hodnoty X sú určené vzorcom

(8)

kde S* - hodnota daná pomerom

S* = j C st, (9)

kde j- efektívny koeficient prebytku paliva rovnajúci sa 1,9.

3. Vzdialenosti X NKPR, Y NKPR a Z ncpr sa vypočítajú podľa vzorcov:

; (10)

; (11)

; (12)

kde K 1 - koeficient sa rovná 1,1314 pre horľavé plyny a 1,1958 pre horľavé kvapaliny;

K 2 - koeficient rovnajúci sa 1 pre horľavé plyny a K2 = T/3600 pre horľavé kvapaliny;

K 3 - koeficient sa rovná 0,0253 pre horľavé plyny pri absencii pohybu vzduchu; 0,02828 pre horľavé plyny s pohyblivosťou vzduchu; 0,04714 pre horľavé kvapaliny bez pohybu vzduchu a 0,3536 pre horľavé kvapaliny s pohybom vzduchu;

H ¾ výška miestnosti, m.

Pre záporné hodnoty logaritmov vzdialenosti X NKPR, Y NKPR a Z ncpr sa berú ako rovné 0.